SILNICE I/42 BRNO–VMO DOBROVSKÉHO B KOMPENZAČNÍ INJEKTÁĬE NA STAVBĚ KRÁLOVOPOLSKÉHO
SILNICE I/42 BRNO–VMO DOBROVSKÉHO B KOMPENZAČNÍ INJEKTÁĬE NA STAVBĚ KRÁLOVOPOLSKÉHO
TUNELU V BRNĚ
ROAD I/42 BRNO-LCCR DOBROVSKÉHO B COMPENSATION GROUTING ON THE KRÁLOVO POLE TUNNEL
CONSTRUCTION, BRNO
XXXX XXXX
ÚVOD
Geotechnické podmínky pro ražbu Královopolského tunelu při relativně nízkém nadloží a husté městské zástavbě nad raženými tunely tvoří velmi náročné prostředí s předpokládanými nepříznivý- mi účinky ražby právě na tuto povrchovou zástavbu. Vedle pasiv- ních prvků zabezpečení povrchové zástavby byla přidána kompen- zační injektáž jakožto aktivní opatření, které řízeně minimalizuje deformace vzniklé ražbou, v závislosti na vývoji deformací průběž- ně sledovaných monitoringem stavby. Tento článek popisuje zkuše- nosti nabyté při provádění kompenzační injektáže pod vybranými objekty.
Projekt stavby Královopolského tunelu v Brně řeší zabezpečení zástavby z povrchu celým souborem opatření, např. clonami z mikropilot či z prvků prováděných metodou tryskové injektáže nebo posílením konstrukcí objektů v zájmovém území.
V rámci dokumentace pro realizaci stavby tunelů pak byla k uvedeným pasivním opatřením přidána kompenzační injektáž, prováděná v geologických vrstvách nad tunelem a pod základy chrá- něných objektů jakožto opatření aktivní. Principem kompenzační injektáže je zřízení injekčních polí pod vybranými objekty s následnou opakovanou řízenou vysokotlakou injektáží, provádě- nou po etážích v po sobě jdoucích fázích, která dokáže vyvolat cíle- né svislé posuny sledovaných měřicích bodů umístěných na vybra- ných objektech. Takový postup může minimalizovat deformace vyvolané ražbou.
Realizace tohoto projektu byla svěřena společnosti Zakládání sta- veb, a. s., která prokázala účinnost metody kompenzační injektáže v místních geologických podmínkách již při pokusu provedeném na objektu Xxxxxxxxxxxxx 0 (v oblasti provizorního portálu Tunelu I) v červnu 2007. Více viz časopis Zakládání 4/2007. Související
Obr. 1 Pohled na objekty bloku bytových domů, vybraných pro zabezpečení metodou kompenzační injektáže
Fig. 1 View of the buildings in a block of apartment houses selected for sup- porting by compensation grouting
INTRODUCTION
Geotechnical conditions for the Královo Pole tunnel excavation under a relatively shallow overburden and the dense urban deve- lopment existing above the mined tunnels create a very complica- ted environment with anticipated unfavourable effects of the tun- nelling on the existing buildings. Apart from passive elements of the surface buildings supporting system, compensation grouting was added as an active measure minimising deformations induced by the underground excavation in a controlled manner, depending to the development of deformations continuously observed by the construction monitoring. This paper describes the experience gat- hered during the work on compensation grouting under selected buildings.
The design for the Královo Pole tunnel in Brno solves the mea- sures protecting the existing buildings to be implemented from the ground surface. They form an entire set of measures, e.g. micropi- le curtains or curtains consisting of jet grouted elements or rein- forcing structures of buildings found in the area of operations.
The detailed design subsequently added an active measure - compensation grouting - to the above-mentioned passive measu- res, to be carried out in the geological strata above the tunnel and under foundations of protected buildings. The principle of com- pensation grouting is that grouting fields are carried out under selected buildings in which controlled high-pressure grouting is performed subsequently, in tiers, in a sequence of phases, which is capable of inducing targeted vertical displacements of measure- ment points being monitored, which are installed on selected buil- dings. Such a procedure is able to minimise deformations induced by tunnel excavation.
The contract for implementing this project was awarded to Zakládání Staveb a.s. This company proved the effectiveness of the compensation grouting technique in the local geological condi- tions earlier, during a test conducted on the building Xx. 0 xx Xxxxxxxxxxxxx Xxxxxx /(in the area of the temporary portal of Tunnel I) in June 2007. For more information see Zakládání magazine No. 4/2007. The relevant contractor’s design of means and methods was prepared in collaboration with Amberg Engineering Brno,
a. s., and FG Xxxxxxx, s. r. o.
ENGINEERING STRUCTURES
The extent of the compensation grouting resulted from the selec- tion of buildings, which was performed according to criteria set by the client and the general designer. First of all the buildings were selected where significant deformations induced by the tunnelling were anticipated, where the value of the buildings in relation to results of assessments of possible damage associated with the con- struction activities corresponded to the particular technique of pro- tection. The cost of repairs of buildings damaged by the tunnel excavation were assessed and compared with the cost of the com- pensation grouting which would minimise the origination of the damage.
Šachta 07
Shaft 07
Tunel I / Tunnels I
Šachta 03
Shaft 03
Šachta 01
Shaft 01
Šachta 02
Shafts 02
Šachta 05
Shaft 05
Šachta 06
Shaft 06
Šachta 04
Shaft 04
Tunel II / Tunnel II
Obr. 2 Situace objektů vybraných pro zabezpečení kompenzační injektáží včetně souvisejícího rozmístění injektážních šachet bloku
Fig. 2 Layout of the buildings selected for supporting by compensation grouting, including associated locations of grouting shafts for the block
dodavatelská dokumentace pak byla vypracována ve spolupráci se společností Amberg Engineering Brno, a. s., a FG Consult, s. r. o.
STAVEBNÍ OBJEKTY
Rozsah kompenzační injektáže byl dán výběrem objektů podle kritérií stanovených zadavatelem a generálním projektantem. Vybrány byly zejména ty objekty, u nichž byly předpokládány významné deformace od ražby tunelu, kde způsobu ochrany odpo- vídá hodnota těchto objektů ve vazbě na výsledky odhadu možných škod souvisejících s činností stavby. Byly zváženy náklady na opra- vu objektů poškozených deformacemi od ražby tunelu a náklady na provedení kompenzační injektáže, která by vznik těchto škod mini- malizovala.
Nadměrnými deformacemi od ražby tunelu byly nejvíce ohroženy budovy se dvěma a více nadzemními podlažími nacházejícími se nad tunelem a v jeho těsné blízkosti.
Pro aplikaci kompenzační injektáže byly zadavatelem prací vybrány níže uvedené skupiny objektů.
Na severní straně ulice Dobrovského se jedná o skupinu tří rodin- ných, resp. nájemních domů s dvěma až třemi nadzemními podlaží- mi a sklepem (Dobrovského 30, 32, 34), dále u Palackého třídy dva domy: restaurace Racek (Palackého 11) a administrativní budova (Dobrovského 4). Na jižní straně ulice Dobrovského se jedná o městské nájemní domy se třemi až čtyřmi nadzemními podlažími a sklepem (Slovinská 47, 49, Dobrovského 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13, 15). Tyto domy byly postaveny počátkem minulého století, zdivo budov je cihelné, předpokládá se založení na základových pásech rovněž z cihelného zdiva. Mezi těmito budovami je bytový dům Slovinská 45 z druhé poloviny minulého století se skeletovou konstrukcí, zalo- žený na železobetonové základové desce. Více na jih podél ulice Pešinovy jsou situovány další vybrané nájemní domy, postavené v letech 1945–1950 a v 60. letech minulého století. Domy podél této ulice jsou cihelné o čtyřech až pěti nadzemních podlažích (Palackého 5, 7, 7a, Pešinova 2, 4, 6, 8, 10, 12, 14, Slovinská 51). Základové konstrukce těchto objektů jsou železobetonové, případně z prostého betonu. Zdivo budov je z plných pálených cihel.
Excessive deformations induced by the tunnel excavation threa- tened most of all buildings with two or more above-ground storey, which were found above the tunnel or in close proximity to it.
The below-mentioned groups of buildings were selected by the contractor for the application of the compensation grouting:
On the northern side of Dobrovského Street, it is the case of a group of three family houses or tenement houses with two to three above-ground storeys and a cellar (Dobrovského Street Nos. 30, 32 and 34), two buildings in Palackého Street: Racek Restaurant (Palackého Street No. 1) andan administration building (Xxxxxxxxxxx Xxxxxx Xx. 0). On the southern side of Dobrovského Street, it is the case of municipal tenement houses with three to four above-ground storeys and a cellar (Slovinská Street Nos. 00 xxx 00, Xxxxxxxxxxx Xxxxxx Nos. 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13 and 15). These buildings were built at the beginning of the past century, they have brick walls and it is assumed that they are founded also on brick strips. There is an apartment house from the second half of the past century among these buildings, in Xxxxxxxxx Xxxxxx Xx. 00, which has a framed structure and is founded on a reinforced concrete foundation slab. Further to the south, along Pešinova Street, other selected tenement houses are located, which were built during 1945 – 1950 and in the 1960s. These four- to five-sto- rey buildings have brick walls (Palackého Street Nos. 5, 7 and 0x, Xxxxxxxx Xxxxxx Nos. 2, 4, 6, 8, 10, 12 and 14, Slovinská Street No. 51). Foundation structures of these buildings are from reinforced concrete or unreinforced concrete. The walls of these buildings are in solid baked brick.
GEOLOGY IN THE AREA OF OPERATIONS
The primary ground type existing in the area of operations is Brno calcareous clays of the Neogene age, which are found at the depth of 6 to 10m under the ground surface. Series of strata of flu- vial sediments 1-3m thick, consisting of layers with various grain size distribution materials overlie the clays. The bottom layer is formed by course-grained sediments – mostly loamy sands with relatively high content of gravel grains, less frequently loamy gra- vels. This layer is not continuous in the investigated area; locally
Obr. 3 Pohled do šachty pii hloubení vrtů pro osazení injekčních trubek Fig. 3 View down the shaft during the installation of boreholes for grouting pipes
GEOLOGIE ZÁJMOVÉ OBLASTI
Základní horninou zájmového území jsou brněnské vápnité jíly neogenního stáří v hloubce 6 až 10 m od terénu. Na jílech je ulože- no souvrství fluviálních sedimentů tloušťky 1–3 m, které je tvořeno vrstvami různě zrnitých materiálů. Spodní vrstvu tvoří hrubozrnné sedimenty – převážně hlinité písky s poměrně značným obsahem štěrkových zrn, méně často hlinité štěrky. Tato vrstva není v celé zkoumané oblasti souvislá a místy obsahuje proplástky jemnozrn- ných zemin – jílovitých hlín. Svrchní vrstvu souvrství fluviálních sedimentů tvoří hlíny, resp. jílovité hlíny. Výše jsou uloženy sedi- menty eolického původu – spraše a sprašové hlíny, které mohou být silně stlačitelné a prosedavé. Nejsvrchnější vrstvu tvoří antropo- genní uloženiny. Podzemní voda byla zachycena jen některými sondami – netvoří tudíž souvislou hladinu. Její výskyt je vázán na vrstvu hrubozrnných fluviálních sedimentů.
INSTALACE MANŽETOVÝCH INJEKČNÍCH TRUBEK PRO KOMPENZAČNÍ INJEKTÁŽ
Vrty pro instalaci manžetových trubek byly hloubeny ze stavebních šachet, které byly v předstihu vybudovány s využitím pažení za sloupů tryskové injektáže a jejichž rozmístění je patrné na obr. 2. Tyto vrty
it contains interlayers of fine-grained soils – clayey loams. The upper strata in the series of strata of fluvial sediments is formed by loams or clayey loams. It is overlaid with sediments of Eolithic origin – loess and secondary loess, which can be highly compres- sible and prone to hydroconsolidation. The highest layer consists of anthropogenic deposits. Ground water was recorded only in several wells, therefore it does not create a continuous water table. The occurrence of ground water is bound to the layer of coarse- grained fluvial sediments.
INSTALLATION OF TUBE A' MANCHETTE PIPES FOR COMPENSATION GROUTING
Boreholes required for the installation of tube a‘ manchette pipes were carried out from construction shafts, which had been sunk in advance using jet grouted columns for the bracing; the layout of the columns is shown in Fig. 2. These boreholes, the tube a’ manchette pipes followed the clay/gravel (clayey loam) geological interface with the aim of passing through the gravel-sand (clayey loam) layer at the maximum length possible at the given inclination of the bore- hole. Down grade heading boreholes were designed for the installati- on of the tube a’ manchette pipes, inclining at 2-8°. In some cases the location of grouting boreholes was affected by the location of sub- horizontal jet grouting; this technique was used during the previous step of construction to create a bearing grid consisting of 600mm-dia- meter jet grouted columns. The grid was designed to uniformly spre- ad effects of the compensation grouting to the respective buildings.
The interaction between the above-mentioned structures had to be
taken into consideration. For example, if a part of a jet grouting the borehole extended into fluvial sediments, a part of tube a’ manchet- te pipes had to be placed into clays; the distance from the sub-hori- zontal curtain had to be maintained. To ensure that the grouting would be effective even at the most distant parts of buildings, the boreholes were drilled in a system where the maximum ground plan distance between two tube a’ manchette pipes did not exceed 2.0m. It was verified by an experiment on the Veleslavínova Street No. 1 building that this distance was sufficient. The grouting tubes were, identically with the boreholes for the sub-horizontal jet grouting, installed in the boreholes with 1.5m overhangs beyond the ground plan of the building to be protected so that reliable transfer of the effect of the grouting to the buildings was ensured. In some shafts it was necessary to stagger the tube a’ manchette pipes in two to three tiers with respect to the only minimum spacing possible between
SPRAŠOVÉ HLÍNY SECONDARY LOESS
SLOUPY TRYSKOVÉ INJEKTÁŽE
JET GROUTED COLUMNS
PÍSČITÝ ŠTĚRK – XXXXX XXXXXX JÍLOVITÁ HLÍNA – XXXXXX XXXX
MANŽETOVÉ INJEKČNÍ TRUBKY
TUBE A’ MANCHETTE GROUTING PIPES
JÍL – CLAY
individual grouting boreholes.
GROUTING FIELDS DESIGN
The previous paragraphs described technical details of the installation of tube a’man- chette pipes for compensation grouting. Subsequently, these tubes formed individual grou- ting fields having the shape of fans. The prevailing majority of the grouting fans was oriented from individual shafts so that the opening of the fan headed perpendicularly to the tunnel centre line. The fans carried out from shafts No. Š3 and Š4, where the opening of the fans headed perpendicularly away from the tunnel centre line, were exceptions. Each fan extended under several buil- dings to be compensated for subsidence. Only one building was compensated by means of two fans.
When grouting patterns were
being designed, it was necessa-
Obr. 4 Rozmístění navrhovaných prvků – sloupů TI a injekčních trubek v odpovídající geologii bloku
Fig. 4 Layout of the proposed elements – jet grouted columns and grouting pipes in the respective block geology
ry to take into consideration the fact that the quantity of
Šachta 03 – Shaft 03 | ||||||
4 | 5 | |||||
8 | ||||||
1 | 6 | 9 | ||||
2 | 7 | 10 | ||||
11 | ||||||
3 | 3 | |||||
LEGENDA / 1 Subhorizontální clona z tryskové injektáže – Sub-horizontal jet grouted curtain 2 Inj. manž. trubky – Tube a’ manch. grout. pipes 3 Sloup tryskové injektáže C 618 – ETAPA II – Jet grouted column C 618 – STAGE II 4 Osa tunelu I – Tunnel I axis 5 Osa štoly Ib – Gallery Ib axis 6 Subhorizontální clona z tryskové injektáže – Sub-horizontal jet grouted curtain 7 Injekční manžetové trubky – Tube a’ manchette grouting pipes 8 Navážka – Made ground 9 Sprašové hlíny – Secondary loess 10 Naražená HPV – Tapped WT 11 Jíl neogenní – Neogene clay | ||||||
Obr. 5 Svislý iez šachtou 03
Fig. 5 Vertical section through shaft No. 03
byly v maximální možné míře umístěny do geologických vrstev fluvi- álních sedimentů (písčitý štěrk, jílovitá hlína). Na konci vrtů manžeto- vé trubky sledovaly geologické rozhraní jíl/štěrkopísek (jílovitá hlína) tak, aby při daném sklonu vrtu manžetové trubky zastihly v co největší délce vrstvu štěrkopísku (jílovité hlíny). Vrty pro osazení manžetových injektážních trubek byly navrženy jako úpadní, ve sklonu v rozmezí 2–8 °. V některých případech bylo umístění injekčních vrtů ovlivněno polohou subhorizontální tryskové injektáže; touto technologií byl v předchozím kroku výstavby zhotoven roznášecí rošt, sestávající ze sloupů tryskové injektáže profilu 600 mm, jehož úkolem bylo rovno- měrně roznést účinky kompenzační injektáže na předmětné budovy.
Vzájemné ovlivnění popisovaných konstrukcí bylo nutno vzít v potaz. Například pokud trysková injektáž zasahovala částí vrtu do fluviálních sedimentů, musela být část manžetových injekčních tru- bek při dodržení odstupu od subhorizontální clony umístěna do jílů. Aby bylo zajištěno, že bude injektáž účinná i u nejvzdálenějších částí budov, byly vrty provedeny tak, aby maximální půdorysná vzdálenost mezi dvěma manžetovými trubkami nebyla větší než
2 m. Tato vzdálenost byla na provedeném pokusu na objektu Xxxxxxxxxxxxx 0 ověřena jako dostačující. Injekční trubky byly stej- ně jako vrty subhorizontální TI osazeny do vrtů tak, aby přesahova- ly půdorys chráněného objektu o 1,5 m z důvodu zajištění spolehli- vého přenesení účinku injektáže na budovy. V některých šachtách bylo nutno z důvodu vycházející pouze minimální rozteče jednotli- vých injekčních vrtů u jejich ústí na stěně šachty rozmístit injekční manžetové trubky šachovnicově, a to až do tří výškových úrovní.
tiers per m2 of the ground plan area of the building to be compen- sated for subsidence would accumulate in the fan constriction loca- tion and one borehole in one fan would have variable parameters at individual tiers in the process of controlling the compensation grouting, depending on the location of the particular tier in relati- on to the building being compensated.
The grouting patterns contained precisely determined locations of individual tears for each borehole in a fan under the building to be compensated for subsidence and its activity during an individu- al grouting phase. This means that the position of each tier was exactly defined by means of a local co-ordinate system; the parti- cular activity, its time and grouting parameters were assigned to each tier, therefore it was non-interchangeable in the group of grouting fields of the buildings to be compensated for subsidence. The grouting parameters for the compensation grouting were defined as a package of individual conditions for one phase for one tier of a particular borehole of a specified fan. These parameters comprised first of all the volume weight and viscosity of the grout, cracking pressure, grouting pressure, rate of pumping and con-
sumption of grout.
When the technological procedure was being developed and the initial grouting parameters were being proposed, the experience was used which had been gathered from compensation grouting operations carried out during the construction of the Mrázovka tunnel in Prague (2000-2001), apartment houses in Brno-Jundrov (1989-1990), the experimental compensation grouting under the building No. 1 in Veleslavínova Street in 2007 etc. Anyway, it was certain from the very beginning that it would be necessary for all parameters to be operatively adjusted on the basis of assessments of the effects of the compensation grouting on the building being dealt with.
Obr. 6 a 7 Pohled na injekční vrty pro kompenzační injektáž s osazenými man- žetovými trubkami a na výše položené návrtné body pro subhorizontální clonu z TI, šachta 04
Figures 6 and 7 View of boreholes for compensation grouting with tube a’ man- chette pipes installed in them and centres of boreholes for the jet grouted sub- horizontal curtain marked above them; shaft No. 04.
Obr. 8 Půdorys injekčního pole ziízeného ze šachty 03 s vyznačením jeho minimálního piesahu za hranice zájmových objektů
Fig. 8 Ground plan of a grouting field established from shaft No. 03, with the minimum overlapping of the field beyond the border of the buildings to be treated marked in it
NÁVRH INJEKČNÍCH POLÍ
V předchozích odstavcích byly uvedeny technické detaily instala- ce manžetových trubek pro kompenzační injektáž. Tyto trubky pak tvořily jednotlivá injekční pole ve tvaru vějířů. Převážná většina kompenzačních vějířů byla orientovaná z jednotlivých šachet tak, že rozevření vějíře směřovalo kolmo k ose tunelu. Výjimku tvořily vějíře prováděné z šachet č. Š3 a Š7, kde rozevření vějíře směřova- lo kolmo od osy tunelů. Každý vějíř zasahoval pod několik kom- penzovaných objektů. Pouze jeden objekt byl kompenzován pomo- cí dvou vějířů.
Při navrhování injekčních schémat bylo nutno vzít v úvahu, že v místě svírání vějíře bude docházet ke kumulaci množství etáží na m2 půdorysné plochy kompenzovaného objektu a že při řízení kom- penzační injektáže bude mít jeden vrt z vějíře proměnné parametry v jednotlivých etážích, a to v závislosti na poloze dané etáže vzhle- dem ke kompenzovanému objektu.
V injekčních schématech byly přesně určeny pozice jednotlivých etáží každého vrtu ve vějíři pod kompenzovaným objektem a jeho aktivita při jednotlivé injekční fázi. Tedy každá etáž měla přesně definovanou pozici pomocí lokální souřadnicové sítě, v čase měla přiřazenu aktivitu s injekčními parametry a byla tak nezaměnitelná ve skupině injekčních polí kompenzovaných objektů.
Injekční parametry pro kompenzační injektáž byly definovány jako souhrn jednotlivých podmínek pro jednu fázi na danou etáž konkrétního vrtu specifikovaného vějíře. Byly to zejména objemová hmotnost a viskozita injekční směsi, trhací a injekční tlak, rychlost čerpání a spotřeba injekční směsi.
Při tvorbě technologického postupu a návrhu prvních injekčních parametrů byly použity zkušenosti z kompenzačních injektáží pro-
ACTIVATION OF BUIL- DINGS TO BE COMPENSA- TED FOR SUBSIDENCE
ŠACHTA 03
SHAFT 03
DO VRTU SUBHORIZONTÁLNÍ TRYSK. INJ.
SUB-HORIZONTAL JET GROUTING INTO BOREHOLE
SUBHORIZONTÁLNÍ TRYSK. INJ. SUB-HORIZONTAL JET GROUTING
The initial activity in each grouting field consisted of injecting grout in first phases so that the building which is the subject of compensation exhibited a measurable, con- trolled movement. To allow measurements of such move- ments, it was necessary to establish an accompanying measurement system, which was capable during the operati- ons in question of providing reliably and operatively real- time results of the quantities being measured (levelling of the points mounted on the buil- dings to be compensated for subsidence, the movement of the points being measured in space, tilting of the buildings). This information was perma- nently available to the persons who controlled the compensa- tion grouting and was updated every 60 minutes. Taking into
consideration the quantity of points being measured and assessed,
this time is very short. From the point of view of a person con- trolling the compensation grouting, it was possible to observe ini- tial manifestations on the building being compensated for subsi- dence with a delay of 30-60 minutes after the commencement of the grouting operation. The same applied at the end of the grou- ting in the particular phase. It follows from this fact that it was necessary to allow for inertia of the environment being injected with grout and inertia of the entire system. The above-mentioned accompanying measurement system is dealt with in a separate paper, which is closely related to the problems described in this contribution.
Apart from the above-mentioned accompanying measurement, the person controlling the process had another choice of informa- tion available, which had to be taken into consideration when the procedures of operations in the particular grouting field were to be set, no matter whether it was during the activation of the buildings being compensated or during the subsequent compensation opera- tions. Daily visual inspections of the relevant buildings prior the start of grouting, during the grouting and after the completion of the grouting. Of no less importance was also supplementary infor- mation following from subjective observations made by individu- al tenants of the buildings being compensated for subsidence (twis- ting of doors, bulging of cellar compartments, observations of cracks, ...).
COMPENSATION GROUTING
It was possible after the particular building activation had been finished to start the compensation grouting itself. The effort always was to harmonise the activation and the initial compensati- on phases with the advancing tunnel excavation and with the anti- cipated effects of the excavation on surface buildings so that unne- cessary vertical displacements or other deformations were avoi- ded. A role which was impossible to substitute was played by results of the independent monitoring of the works, which were continuously obtained and assessed by the contractor and regular-
váděných v souvislosti s výstavbou tunelu Mrázovka v Praze (2000–2001), bytových domů v Brně-Jundrově (1989–1990), s pokusnou kompenzační injektáží Veleslavínova 1 z roku 2007 atd. Již od počátku však bylo jisté, že všechny parametry bude nutné operativně upravovat na základě vyhodnocování účinnosti kompen- zační injektáže na zájmový objekt.
ly consulted within the framework of the Monitoring Board exis-
ting on the site.
THE SYSTEM APPLIED TO COMPENSATION GROUTING
The high-pressure grouting was carried out through tube a’ man- chette pipes by means of a non-circulation packer. OBERMANN
AKTIVACE KOMPENZOVANÝCH OBJEKTŮ
První činností v každém injekčním poli bylo provedení injektáže v prvních fázích tak, aby zájmový objekt vykázal měřitelný řízený pohyb. Pro měření takových pohybů bylo nutno zřídit doprovodný měřicí systém, který po dobu předmětných prací dokázal spolehlivě a operativně poskytovat v reálném čase výsledky měřených veličin (nivelace bodů osazených na kompenzovaných objektech, pohyb měřených bodů v prostoru, náklony těchto objektů).
Tyto informace byly řídícím pracovníkům kompenzační injektáže neustále k dispozici a jejich aktualizace probíhala každých 60 minut. S přihlédnutím na množství měřených bodů a vyhodnocení je to velice krátká doba. Z pohledu řídícího pracovníka kompenzační injektáže pak bylo možno první projevy na kompenzovaném objektu pozorovat se zpožděním 30–60 minut po zahájení injektáže. To samé platilo při ukončení injektáže v dané fázi. Z tohoto vyplývá, že bylo nutno počítat se setrvačností injektovaného prostředí a se setrvačností celého systému. Zmíněným doprovodným měřením se zabývá samo- statný příspěvek, který úzce navazuje na problematiku popsanou v příspěvku tomto.
Kromě výše uvedeného doprovodného měření měl řídící pracovník k dispozici další škálu informací, které bylo nutno brát v úvahu při sta- novení postupů prací na injekčním poli ať již při aktivaci kompenzo- vaných objektů, či při jejich následné kompenzaci. Sem patří denní vizuální kontroly zájmových objektů před zahájením, během provádě- ní a po ukončení injektáže. Neméně důležité byly i doplňkové infor- mace vyplývající ze subjektivních pozorovaní jednotlivých nájemníků kompenzovaných objektů (křížení dveří, vyboulení sklepních kójí, pozorovaní trhlinek…).
KOMPENZAČNÍ INJEKTÁŽ
Po zaktivování zájmového objektu bylo tedy možno přistoupit k vlastní kompenzační injektáži. Snahou bylo vždy aktivací a první fáze kompenzace harmonizovat s postupující ražbou a jejími předpoví- danými účinky na povrchovou zástavbu tak, aby nedocházelo ke zby- tečným vertikálním posunům či jiným deformacím. Nezastupitelnou roli přitom hrály výsledky nezávislého monitoringu stavby, průběžně získávané a vyhodnocované jejím dodavatelem a pravidelně konzulto- vané v rámci zřízené Rady monitoringu stavby.
POUŽITÝ SYSTÉM PRO KOMPENZAČNÍ INJEKTÁŽ
Vysokotlaká injektáž probíhala přes manžetovou injekční trubku pomocí necirkulačního obturátoru. Injekční čerpadla OBERMANN byla umístněna v automatických injekčních stanicích, které byly říze- ny pomocí PC, a obsluha vykonávala aktivní dohled. Řídicí PC s programem od společnosti MB PARTNER umožňoval provozovat jednotlivá injekční čerpadla v různých režimech – od ručního až po plně automatické ovládání.
Jako nejvýhodnější režim se ukázal podmíněný automat, ve kterém bylo možno operativně upravovat injekční parametry na základě vyhodnocení informací o kompenzovaném objektu. Tyto změny byly uloženy, stejně jako ostatní údaje o provedené injekční fázi, do dato- vých souborů, které se pomocí zálohovacího zařízení předaly k vyhodnocení do zadávacího PC.
V zadávacím PC se zároveň vytvářely jednotlivé pracovní příkazy pro další průběh kompenzační injektáže. Pracovní příkaz v sobě nesl injekč- ní parametry pro injekční schéma jedné fáze kompenzační injektáže.
Čerpadla OBERMANN byla osazena řízenými ventily, které umož- ňovaly přesné dávkování směsi (kontrolní průtokoměry ukazovaly odchylky do 1 %) a zvládaly vysoké trhací tlaky (až 160 At) a injekční tlaky (do 80 At). Tyto hodnoty se zvyšovaly s přibývajícím počtem fází tak, že například u 15. fáze bylo nutno pro roztrhání prostředí začít využívat směs s nižší viskozitou, případně provádět „předtrhání“ vodou.
INJEKČNÍ SMĚSI
Jedním z komponentů rozhodujících o úspěšnosti kompenzační injektáže je volba injekční směsi. Tato byla na popisovaném projektu vyráběna přímo na staveništi a její recepturu bylo nutno flexibilně upravovat podle potřeb technologie, prováděné v daných podmínkách např. s ohledem na klimatické vlivy, ale především s ohledem na dosa- žení potřebné účinnosti kompenzační injektáže. Vážným problémem,
Obr. 9 Pohled na část injekční stanice Obermann, která flexibilně zvládala požadavky na proměnná zadání injektážních parametrů
Fig. 9 View of a part of the Obermann station, which flexibly coped with requirements for variable specifications of grouting parameters
Obr. 10 Pracoviště pro kompenzační injektáž byla navržena a realizována maximálně úsporně s ohledem na zatížení okolí stavby
Fig. 10 Compensation grouting work places; they were designed and established in a maximum economical way, with respect for burdening of the construction site surroundings
grouting pumps were installed in automatic grouting stations, which were controlled by means of PCs, with the operators perfor- ming active supervision. The process control computer with a program supplied by Partner mb, s.r.o. made the operation of individual pumps in differing regimes possible – from manual to fully automatic control.
který, jak se ukázalo, bylo možno výrazně omezit právě úpravou receptury injekční směsi, byl tzv. JOJO efekt. Tento jev někdy nastal po ukončení kompenzační fáze, při které došlo někdy až k řízenému vertikálnímu posunu vzhůru. Následně odeznívalo předpětí injektova- ných vrstev v podloží kompenzovaného objektu, ale kýžená stabilizu- jící pevnost injektované směsi nebyla prozatím dostačující k tomu, aby nemohlo dojít k neřízenému poklesu, tedy k jakémusi opětovnému
„dosednutí“ tohoto objektu.
S postupem provádění prací a s tím spojeným nabýváním zkušenos- tí došlo ke změnám receptur injekční směsi s cílem nalezení takové směsi, která by měla rychlý náběh pevnosti, ale jejíž 28denní pevnost by nepřekročila 8–10 MPa.
POSTŘEHY Z PROVÁDĚNÍ KOMPENZAČNÍ INJEKTÁŽE
Prvním kompenzovaným objektem byl rohový skeletový dům Palackého 5 s jedním podzemním podlažím, založený na patkách a s žlb. podlahou. Kompenzační vějíř se rozevíral kolmo směrem na osu tunelu. Řídicí program umožňoval dopočítat množství směsi v místě svírání vějíře tak, aby nedocházelo ke kumulaci objemů a následnému „překlápění“ kompenzovaného objektu. Již v polovině provádění pracovního příkazu bylo zjištěno, že teorie o kumulaci obje- mů v zúžení vějíře není zcela pravdivá a bylo nutno operativně upra- vit injekční parametry – zejména zvýšit čerpané množství injekční směsi právě v tomto místě. Poté se již dařilo tento objekt držet v mírně
Graf tlaku – Pressure chart Stavba: Šachta 03
Construction: Shaft 03
Graf spotřeby (objem celkem) Consumption chart (total volume)
Stavba: Šachta 03 – Construction: Shaft 03
Obr. 11, 12 Jedním z možných výstupů použitého iídicího programu jsou schémata aktuálního vývoje injekčního tlaku a spotieby injekční směsi na injekčním poli
Fig. 11, 12 One of possible outputs of the control program used are charts of current build-up of grouting pressure and consumption of grout in the parti- cular grouting field
A conditioned automaton proved to be the most advantageous regime, allowing operative changes of grouting parameters on the basis of analysing information on the building being compensated for. These changes, as well as the other data on the completed grouting phase, were saved in data files, which were sent to the orders-issuing computer by means of a backup utility for assessing by the orders-issuing PC.
At the same time, individual work orders for the subsequent pro- gress of the compensation grouting were created in the orders-issu- ing PC. A work order contained parameters of the grouting requi- red for the grouting pattern for one phase of the compensation grouting.
The OBERMANN pumps were equipped with controlled valves, which allowed precise dosing of grout (checking flow meters dis- played deviations up to 1%) and coped with high cracking pressu- res (up to 160 atm) and grouting pressures (up to 80 atm). These values increased with the growing number of phases, for example, to split the environment during the 15th phase it was necessary to start to use lower viscosity grout or to carry out hydro pre-split- ting.
GROUTS
One of the components which are deciding for the success of compensation grouting is the selection of grout. As far as the pro- ject described in this article is concerned, grout was produced directly on site and the formula had to be flexibly adjusted accor- ding the needs of the technology which was applied in the given conditions, e.g. with respect to climatic influences, but first of all with respect to achieving the required effectiveness of the com- pensation grouting. A serious problem, which was proved to be significantly reducible by adjusting the grout formula, was the so-called “yo-yo effect”. This phenomenon sometimes appeared after the completion of the compensation phase, during which even a controlled upward vertical movement took place from time to time. Subsequently the pre-stress in the strata being injec- ted with grout dissipated, but the desired stabilising strength of the grout was not sufficient for the time being to prevent uncon- trolled subsidence, i.e. a kind of repeated “seating” of the buil- ding.
With the works proceeding and gathering experience associated with the process, the grout formulas changed with the aim of fin- ding such the grout the strength build-up would be rapid but the 28-day strength would not exceed 8-10MPa.
OBSERVATIONS GATHERED DURING THE COMPENSATION GROUTING OPERATIONS
The first building which was compensated for subsidence was a corner building with a framed structure, one basement, foun- ded of footings and with a reinforced concrete floor slab. The compensation grouting fan opened perpendicularly to the tunnel centre line. The control program allowed additional calculation of the volume of grout required for the location in which the fan closed so that the accumulation of volumes and subsequent til- ting of the building being compensated for was avoided. It was found as early as the middle of fulfilling the work order that the theory about the accumulation of volumes at the narrowest point of the fan was not completely true and it was necessary to ope- ratively adjust the grouting parameters – first of all to increase the volume of the grout to be pumped to this very location. Since then this building was successfully kept within a moderately oscillating plane. Then it was possible to incorpo- rate the experience gained in this way to following buildings even into the work orders when the basic parameters were being determined. Unfortunately, attempts to generalise and exactly describe the regularity of this phenomenon failed. It is possible to say that the “direction” in which to proceed was known, but it was necessary to respond to the comprehensive evaluation of information following not only from the accompanying measu- rement.
kmitající rovině. U následujícího objektu bylo možno tuto získanou zkušenost uplatnit již při základním návrhu parametrů do pracovních příkazů. Nepodařilo se však zobecnit a popsat přesnou zákonitost tohoto jevu. Lze říci, že byl znám „směr“ jak postupovat, ale vždy bylo nutno reagovat na komplexní vyhodnocení informací plynoucích nejen z doprovodného měření.
Vyhodnocování doplňkových informací se ukázalo jako velmi uži- tečné např. u objektu Pešinova 10. Zde při probíhající kompenzaci nebyly ve výsledcích doprovodného měření registrovány žádné ano- málie, ale mezi objekty Pešinova10 a Pešinova 12 se začaly objevovat na štítových zdech uvnitř objektu trhlinky. Kompenzaci bylo nutno pozastavit a odhalit příčinu. Vysvětlení bylo získáno přímo od nájem- níků, kteří poskytli cennou informaci, že objekty Pešinova 10, 12 a 14 sice mají základové pásy v různých niveletách, ale byly vzájemně svá- zány výztuží a v podstatě stavěny jako trojblok. To se pak dokonce potvrdilo v dohledané dokumentaci. Bylo upraveno injekční schéma, pracovní příkazy a kompenzace probíhala u objektů Pešinova 10–14 v širším záběru jakoby pod jedním objektem. Odhalení příčin, dohle- dání dokumentace a následná úprava parametrů byla provedena v nejkratším možném čase s ohledem na postupující ražbu, přičemž od pozastavení kompenzace do jejího obnovení neuběhlo více než 12 hodin.
Za zmínku ještě stojí náročná kompenzace pod zděné rohové domy zájmového bloku. Zde bylo nutné upravovat injekční parametry dokon- ce při zohlednění polohy jednotlivých nosných stěn a příček. K tomuto postupu vedlo zjištění, že při provádění kompenzační injektáže dochá- zelo ve sklepních prostorách popisovaných objektů ke vzdouvání pod- lah. Parametry jednotlivých etáží u vrtů se tedy dopracovávaly dle půdorysů tak, aby se tyto negativní jevy co nejvíce eliminovaly.
ZÁVĚR
V průběhu provádění přípravných prací docházelo průběžně k drobným změnám projektu dle zastižené geologie a skutečností zjiš- těných při provádění. V případech, kdy bylo nutno umístit injekční trubky do jílů, nebyly výsledky vzniku kompenzačních účinků tak příznivé jako ve vrstvě štěrkopísků. Tím bylo prokázáno vhodné umís- tění injekčních trubek do vrstev fluviálních sedimentů.
Všeobecně lze říci, že při kompenzaci jednotlivých objektů bylo dosaženo zadaného požadavku – eliminace poklesů v maximální možné míře a tím minimalizace negativních účinků na konstrukce kompenzovaných objektů. Pro dosažení tohoto požadavku nebylo možné před zahájením prací zpracovat všeobecná technologická pra- vidla a pracovní postupy s unifikovanými injekčními parametry. Bylo nutné vyhodnocovat, jak již bylo opakovaně zmíněno, souhrn infor- mací o jednotlivých kompenzovaných objektech a operativně injekční parametry upravovat. Důležité bylo zachování kontinuity vyhodnoce- ní informací a změn injekčních parametrů. K tomu sloužily výstupy z monitoringu prováděných prací, jejich prvotní dokumentace, násled- né zpracování a porovnání jednotlivých výstupů měření s výstupy z prováděné injektáže, což vyžadovalo nepřetržitou přítomnost techni- ků zhotovitele na stavbě.
Na základě příznivých výsledků, díky kterým se podařilo udržet předmětné objekty ve sklonech cca do 1 : 700 a bylo minimalizováno jejich sedání a kdy i jejich poškození bylo minimální, lze provedenou kompenzační injektáž hodnotit jako přínosné aktivní opatření, které významnou měrou přispělo k minimalizaci poškození nadzemních objektů v tzv. zóně zvýšených rizik.
XXX. XXXX XXXX, ZAKLÁDÁNÍ STAVEB, a. s.
Pozn.: Článek byl s laskavým svolením firmy Zakládání staveb, a. s., převzat z časopisu Zakládání staveb.
Recenzoval: prof. Xxx. Xxxx Xxxxxx, DrSc.
Foto: Xxxxx Xxxxxx pro Zakládání staveb, a. s., a archiv společnos- ti Angermeier Engineers, s. r. o.
Evaluating the information turned out to be very useful for instance at the building Xx. 00 xx Xxxxxxxx Xxxxxx. In this case no anomalies were registered in the results of the accompanying measurement during the compensation operations, but fissures started to appear between buildings Xx. 00 xxx 00 xx Xxxxxxxx Xxxxxx on the faced walls, inside the buildings. It was therefore necessary to suspend the compensation and reveal the cause of the problem. The explanation was obtained directly from tenants, who provided valuable information that, on the one hand, buildings No. 10, 12 and 00 xx Xxxxxxxx Xxxxxx have foundation strips at dif- ferent levels but, on the other hand, the strips were tied by conc- rete reinforcement and were, in substance, constructed as a three- span structure. This information was confirmed in the documents which were fond subsequently. The grouting pattern and work orders were modified; the compensation grouting at buildings Xx. 00 – 00 xx Xxxxxxxx Xxxxxx was performed in wider extent, as if under a single building. The causes were revealed, documents found and parameters subsequently modified in the shortest time possible with respect to the advancing tunnel excavation; the break between the suspension of the compensation and its resu- ming lasted less than 12 hours.
Worth mentioning is also the complicated compensation under
brick corner houses in the block of houses being treated. In these cases it was necessary to change the grouting parameters even when locations of individual structural walls and dividing walls was being taken into consideration. This procedure was adopted after finding that floors in cellars of the above-mentioned buil- dings heaved up during the compensation grouting operations. For that reason, parameters of individual tiers of boreholes were desig- ned according to ground plans so that these negative phenomena were eliminated as much as possible.
CONCLUSION
Minor changes in the design were performed continuously during the enabling works with respect to the geology encountered and findings made during the work. In the cases where it was necessary to install the grouting pipes into clays, the results of the development of compensation effects were not so favourable as they were in a gravel-sand layer. This fact proved that installing the grouting pipes in the layers of fluvial deposits was beneficial. In general, it is possible to say that the task of eliminating sub- sidence to the maximum possible extent by compensation grouting under individual buildings, thus minimising negative effects on structures of the buildings to be compensated for subsidence, was accomplished. It was impossible to develop general technical spe- cifications and work procedures with unified grouting parameters prior to the works commencement to meat the above-mentioned requirement. As repeatedly mentioned above, it was necessary to evaluate a package of information on individual buildings to be compensated for and operatively adjust the grouting parameters. It was important to maintain continuity between the evaluation of information and changes in grouting parameters. This was achie- ved using outputs from the monitoring of the operations being in progress, original documents on the works, subsequent processing and comparing of individual measurement outputs with outputs from the grouting in progress. These activities required the perma-
nent presence of contractor’s technicians on site.
The completed compensation grouting project can be evaluated on the basis of the favourable results, owing to which tilting of the buildings was successfully kept at about 1 : 700 and lower and the settlement was minimised, with minimum damages caused to them, as a beneficial, active measure which significantly contribu- ted to minimising damage to existing buildings inside the so-called “increased risk zone”.
XXX. XXXX XXXX, ZAKLÁDÁNÍ STAVEB, a. s.
Note: The paper was borrowed from Zakládání Staveb magazine by courtesy of Zakládání Staveb a. s.
Photo: Xxxxx Xxxxxx for Zakládání staveb, a. s., and Xxxxx- xxxxx Engineers, s. r. o. archives