ACCORDO DI COLLABORAZIONE

Allegato B – Sintesi della procedura analitica di simulazione del processo di laminazione nell’invaso Allegato C – Tabelle con valori discreti di portata laminata e di livello d’invaso con passo temporale di 15’

1 Premessa

Nell’ambito delle attività previste dall’accordo di collaborazione del Marzo 2014 tra l’Agenzia di Distretto Idrografico della Sardegna (ARDIS) e il Dipartimento di Ingegneria Civile, Ambientale e Architettura (DICAAR) dell’Università di Cagliari per la predisposizione del Piano di Gestione del Rischio di Alluvioni (PGRA), all’Art. 3 (Obiettivi e attività) è richiamata la necessità di esaminare l’effetto di laminazione delle piene per opera degli invasi. Infatti, per quanto concerne gli “interventi non strutturali” del PGRA, demandati alle Regioni in coordinamento con il Dipartimento nazionale della protezione civile, (D.Lgs. n. 49/2010 - art. 7 comma 5), è previsto che si sviluppi una fase di analisi al fine di predisporre una “sintesi dei contenuti dei piani urgenti di emergenza predisposti ai sensi dell'articolo 67, comma 5, del Decreto Legislativo n. 152 del 2006, nonché della normativa previgente e tengano conto degli aspetti relativi alle attività di ...” (punto c) “regolazione dei deflussi posta in essere anche attraverso i piani di laminazione”.

Nello stesso accordo, tra ARDIS e DICAAR, è anche detto i che modelli di simulazione idraulica predisposti nell’ambito del Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (PSFF)1 hanno già tenuto in considerazione l’effetto della laminazione effettuata dai bacini artificiali esistenti sui valori al colmo delle portate di piena per i diversi tempi di ritorno considerati. Pertanto, al fine di valutare nel PGRA gli interventi strutturali di protezione per le aree a rischio presenti nei tratti a valle dei bacini artificiali, sono state di norma utilizzate dal DICAAR le portate al colmo laminate definite nell’ambito del PSFF.

Tuttavia, nello stesso Accordo, è puntualizzato che, “qualora successivamente alla pianificazione già svolta siano intervenute o siano in progetto delle modifiche delle regole operative di gestione degli invasi, ai sensi dell’art. 7 comma 5 del D.Lgs. n. 49/2010, ovvero siano stati realizzati interventi strutturali nelle opere di sbarramento e/o di modifica delle opere di scarico” dovranno essere aggiornate le valutazioni già condotte. Di seguito, nell’Accordo è puntualizzato che la “fase di aggiornamento sarà realizzata sulla base delle indicazioni sulle modifiche delle regole gestionali e delle portate scaricate a valle degli sbarramenti, che saranno fornite da ARDIS e dagli Enti gestori degli invasi”.

In tempi più recenti, sulla base delle decisioni assunte dal Tavolo Tecnico sui Piani di Laminazione nelle riunioni del 26 Ottobre 2015 e del 10 Febbraio 2016, con nota dell’Agenzia in data 16 Febbraio 2016, il DICAAR è stato invitato a partecipare alle riunioni del Tavolo Tecnico al fine di offrire supporto tecnico-scientifico nella predisposizione dei Piani di Laminazione. D’altra parte, questa attività era già stata prevista nell’aggiornamento del Programma dell’accordo tra ARDIS e DICAR, del Novembre 2015, per il completamento della fase finale del PGRA. In questo documento, al punto 2, è infatti previsto che il DICAAR fornisca supporto scientifico al “Tavolo Tecnico con il compito di coordinare le attività di redazione dei piani di laminazione contenenti le azioni di regolazione dei deflussi dalle dighe nel corso di eventi di piena [...] predisposti dalla struttura della Regione responsabile del governo delle piene, con il concorso tecnico dei Centri Funzionali decentrati, dell'Autorità di bacino e del Registro italiano dighe, d'intesa con i gestori, sotto il coordinamento del Dipartimento della protezione civile, prefigurando diversi e possibili scenari d'evento per ciascuna diga e prevedendo le misure e le procedure da adottare tenendo in buon conto sia la mitigazione degli effetti a valle dell'invaso, sia la sicurezza delle opere, sia l'esigenza di utilizzazione dei volumi invasati”.

1 Studi, indagini, elaborazioni attinenti all’ingegneria integrata, necessari alla redazione dello Studio denominato Progetto di Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (P.S.F.F.). Regione Autonoma della Sardegna

Sulla base di queste premesse, di seguito si illustrano le analisi effettuate dal DICAAR nella predisposizione di un documento che possa essere di supporto alla redazione dei “Piani di laminazione statica, anche speditivi”, così come definiti sulla base delle decisioni assunte dal Tavolo Tecnico nella riunione del 10 Febbraio 2016 e riportate nel documento in data 16 Febbraio 2016, prot. n. 0001522 dell’Agenzia di Distretto Idrografico.

Nello stesso documento sono indicate le seguenti 11 dighe alle quali è connesso il “rischio idraulico a valle”:

1. Muzzone (fiume Coghinas);

2. Nuraghe Arrubiu (fiume Flumendosa);

3. Cantoniera (fiume Tirso);

4. Is Barroccus (fiume Flumini Mannu);

5. Monte Crispu (fiume Temo);

6. Xxxxxxxxxx Roccadoria (fiume Temo);

7. Xxxxxxx Xxxxx Xxxxxx (fiume Tirso);

8. Casteldoria (fiume Coghinas);

9. Maccheronis (fiume Posada);

10. Pedra ‘e Othoni (fiume Cedrino);

11. Xxxxx Is Abis (fiume Cixerri).

Nelle prime riunioni del Tavolo Tecnico si è inoltre concordato di predisporre in via prioritaria i Piani per le dighe di Maccheronis e di Pedra ‘e Othoni.

Nella presente relazione è analizzato l’invaso sotteso dalla diga di Monte Crispu sul fiume Temo. Si forniscono preliminarmente alcuni elementi descrittivi dello sbarramento e dell’invaso. Quindi, si documentano le analisi effettuate in relazione alla entità della laminazione operata dall’invaso con diverse ipotesi di gestione degli scarichi e dell’entità dell’evento di piena, considerando tre tempi di ritorno. Si analizza, infine, la propagazione dell’onda di piena laminata nelle sezioni vallive del fiume Temo.

2 La diga di Monte Crispu sul fiume Temo

La diga di Monte Crispu sbarra il fiume Temo a circa 11 km dalla foce, nel territorio del comune di Bosa. L’opera è destinata esclusivamente alla laminazione delle onde di piena, a protezione dell’abitato della cittadina. Attualmente l’opera è gestita dall’Ente Acque della Sardegna (Enas).

Figura 2.1 – Diga di Monte Crispu2 (immagine precedente alla realizzazione dei lavori di installazione delle paratoie nello scarico di fondo)

La diga è stata realizzata negli anni 1956-1979 ed è del tipo ad arco-gravità a doppia curvatura, in calcestruzzo. È alta 62 m ed ha uno sviluppo del coronamento di 325 m. Lo sbarramento determina un invaso con capacità di accumulo di 30.72 milioni di metri cubi, destinati integralmente alla laminazione.

Le caratteristiche principali dell’opera sono riassunte in Tabella 2.1 e in Figura 2.2 viene fornita la curva d’invaso.

Attualmente il collaudo statico della diga non risulta ancora realizzato così come gli invasi sperimentali; il collaudo amministrativo fu effettuato all’atto del completamento dell’opera.

2 Sito web xx.xxxxxxxxxxx.xx

Tabella 2.1 – Caratteristiche della diga di Monte Crispu3

Tipologia diga	Diga muraria a volta ad arco di gravità
Altezza sbarramento	62.00 m
Altezza di massima ritenuta	52.31 m
Sviluppo coronamento	325.00 m
Quota coronamento	69.80 m s.l.m.
Quota di massimo invaso	69.60 m s.l.m.
Quota massima regolazione	68.15 m s.l.m.
Quota minima regolazione	15.40 m s.l.m.
Volume totale di invaso	30.72 x 106 m3
Volume utile di regolazione	0.00 x 106 m3
Volume di laminazione	30.72 x 106 m3
Superficie del bacino imbrifero totale	728 km2
Superficie del bacino imbrifero residuo	583 km2

Figura 2.2 – Curva di invaso Monte Crispu

3Foglio di condizioni per l'esercizio e la manutenzione della diga di Bosa (Monte Crispu), sul fiume Temo (OR). Direzione Generale per le Dighe, le Infrastrutture Idriche ed Elettriche. Ufficio Tecnico per le Dighe di Cagliari.

2.1 Organi di scarico

2.1.1 Scarico di fondo

L’attuale scarico di fondo è costituito da una galleria di 6 metri di diametro con soglia a quota 24.70 m s.l.m., sviluppo 18 m e profilo di tipo Oegee. La galleria è regolata da quattro paratoie metalliche piane delle dimensioni di 2.80 x 5.00 m disposte in serie, a coppie (Figura 2.34).

Inizialmente lo scarico possedeva la soglia a quota 15.80 m s.l.m. e la galleria era priva di organi di intercettazione.

Figura 2.3 – Profilo longitudinale scarico di fondo

Come riportato nel Foglio Condizioni la portata esitabile con livello del serbatoio pari alla quota di massimo invaso, 69.60 m s.l.m., è pari a 631 m3/s.

Lo sfioro dallo scarico per livelli del serbatoio compresi fra 24.7 e 27.5 m s.l.m. risulta del tipo a stramazzo libero ed è governato dalla seguente relazione5:

4 ITCOLD. Collaudo della Diga di Monte Crispu e approvvigionamento idrico della città di Bosa (Sardegna). 2006

Q = μ ⋅ B ⋅ h 2

dove

µ coefficiente di deflusso, variabile da 1.7 a 2.2 in funzione del livello d’invaso; B larghezza della soglia;

h carico idraulico;

Per livelli d’invaso superiori a 28 m s.l.m. il deflusso dallo scarico è in pressione ed assume la seguente espressione6:

hm − hv

Q = m ⋅

dove

m coefficiente di deflusso, pari a 88.6; hm livello d’invaso;

hv carico idraulico allo sbocco della galleria, pari a 19 m s.l.m.

Per livelli d’invaso compresi fra 27.5 e 28 m s.l.m. si verifica un comportamento di transizione tra i due tipi di efflusso sopra descritti. In prima approssimazione per tale intervallo di quote nell’ambito della presente analisi si è deciso di valutare la portata effluente pari alla media pesata dei valori ottenuti dalle due relazioni sopra descritte, utilizzando pesi complementari in funzione della distanza dagli estremi dell’intervallo di quota considerato: per quote prossime a 27.5 m s.l.m. sarà maggiore l’influenza del comportamento a stramazzo mentre per quote prossime a 28 m s.l.m. quella dell’efflusso a battente.

2.1.2 Scarico di alleggerimento e sfioratore a calice

La diga è dotata di uno scarico di alleggerimento a quota 24.80 m s.l.m. e di uno sfioratore a calice (o a “morning glory”) con soglia a quota 68.15 m s.l.m. Lo scarico di alleggerimento è dotato di due paratoie piane in serie delle dimensioni di 2.80 x 3.80 m, a valle delle quali la galleria di scarico si raccorda con quella dello sfioratore a calice, formando un’unica condotta.

Alla quota di xxxxxxx xxxxxx, 69.60 m s.l.m., la portata scaricata da entrambi i due scarichi è pari a 363 m3/s.

La valutazione delle equazioni di efflusso dai due scarichi è stata effettuata dal Prof. Fassò nell’ambito degli studi sul modello fisico degli scarichi della diga7, sviluppati presso l’Istituto di Idraulica dell’Università di Cagliari.

Secondo tali studi, per livelli d’invaso fino a quota 68.15 m s.l.m. l’equazione di deflusso riferita al funzionamento del solo scarico di alleggerimento, è:

Q = 32.8 ⋅ (hm

− h )0.528

con

hm livello d’invaso;

hm punto più alto della sezione di sbocco della galleria dello scarico, pari a 20.7 m s.l.m.;

Per livelli d’invaso superiori a 68.15 m s.l.m. si verifica l’attivazione dello scarico a calice. La portata effluente dal funzionamento contemporaneo dei due scarichi è valutata dalla seguente relazione quadratica che interpola la scala di deflusso definita dal Prof. Fassò (Figura 2.4):

Q = 51.197 ⋅ (h − h )2 + 5.1964 ⋅ (h − h )+ 252

m c m c

con

hm livello d’invaso;

hc soglia del calice, pari a 68.15 m s.l.m.

7 Istituto di Idraulica della Facoltà di Ingegneria dell’Università di Cagliari. Relazione preliminare del Xxxx. Xxxxxxxxxx Xxxxx per lo studio su modello degli scarichi della diga di Monte Crispu (1969)

Figura 2.4 – Scala di deflusso relativa al funzionamento contemporaneo dello scarico di alleggerimento e del calice

Occorre tener presente che nella Figura 2.4 le quote sono maggiorate di 7.2 m rispetto a quelle reali a causa di un errato calcolo topografico realizzato durante la fase di progettazione dello sbarramento. L’equazione di efflusso sopra riportata è comunque riferita alle reali quote d’invaso.

2.1.3 Scarico di superficie a scivolo

Nella spalla sinistra della diga è realizzato un ulteriore scarico superficiale privo di organi di regolazione costituito da uno scivolo con soglia a quota 68.80 m s.l.m.

Alla quota di xxxxxxx xxxxxx, 69.60 m s.l.m., lo sfioratore superficiale è tuttavia in grado di scaricare una portata molto modesta, pari a 16 m3/s.

2.1.4 Portata effluente alle differenti quote d’invaso

Di seguito si riporta sotto forma di tabella e di grafico la portata effluente dagli scarichi alle differenti quote d’invaso sulla base delle equazioni di cui sopra.

Tabella 2.2 – Portata effluente dagli scarichi alle differenti quote d’invaso

Livello d'invaso	Scarico di fondo	Scarico di alleggerimento + Calice	Solo Calice	Scarico di superficie laterale	Max portata scaricabile
m s.l.m.	m3/s	m3/s	m3/s	m3/s	m3/s
24.7	0	0	0	0	0
24.8	1	0	0	0	1
26	53	79	0	0	132
28	266	94	0	0	360
30	294	106	0	0	400
32	319	118	0	0	437
34	343	129	0	0	472
36	365	138	0	0	504
38	386	148	0	0	534
40	406	157	0	0	563
42	425	165	0	0	590
44	443	173	0	0	616
46	460	181	0	0	641
48	477	188	0	0	665
50	493	195	0	0	688
52	509	202	0	0	711
54	524	209	0	0	733
56	539	215	0	0	754
58	553	222	0	0	775
60	567	228	0	0	795
62	581	234	0	0	815
64	594	240	0	0	834
66	607	246	0	0	853
68	620	251	0	0	872
68.15	621	252	0	0	873
68.8	625	277	25	0	902
69	626	293	39	2	922
69.6	631	363	109	16	1’010

Figura 2.5 – Portata effluente dagli scarichi

3 Regole operative per la gestione dell’invaso

In merito alle regole di gestione degli organi di scarico, sebbene sia riportato nell’Appendice alla relazione del PSFF8 che “la regola di funzionamento attuale prevede lo scarico di fondo totalmente aperto e lo scarico di alleggerimento chiuso, salvo che la particolare entità della piena suggerisca l'apertura anche di quest'ultimo, a protezione della diga dagli effetti dell'incremento eccessivo del livello di invaso”, la regola gestionale attualmente adottata è quella di mantenere entrambi gli scarichi (fondo e alleggerimento) aperti.

Infatti, occorre evidenziare il fatto che, anche in considerazioni dei problemi occorsi alla camera di manovra dello scarico di alleggerimento in occasione di recenti eventi di piena, la condizione gestionale ordinaria comunicata dal Gestore prevede l’apertura di entrambi gli scarichi.

In sede di Tavolo Tecnico si è comunque richiesto di verificare i due scenari gestionali definiti in PSFF ipotizzando sia l’apertura costante dello scarico di alleggerimento sia la sua eventuale chiusura fino al raggiungimento della quota di massima regolazione (68.15 m s.l.m.). È stato inoltre considerato un ulteriore scenario intermedio che tende ad ottimizzare la gestione della apertura e che prevede l’iniziale chiusura dello scarico e l’apertura ad una quota inferiore alla massima regolazione.

8Appendice A, Relazione Monografica di Bacino Idrografico – Fiume Temo. Studi, indagini, elaborazioni attinenti all’ingegneria integrata, necessari alla redazione dello studio denominato Progetto di Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (PSFF). Assessorato dei Lavori Pubblici. Regione Autonoma della Sardegna

4 Laminazione dell’onda di piena nell’invaso di Monte Crispu

4.1 Considerazioni preliminari

Nel presente capitolo si illustrano i risultati della simulazione del processo di laminazione dell’onda di piena nell’invaso di Monte Crispu.

Nella definizione dell’idrogramma di piena in ingresso all’invaso, coerentemente con le indicazioni metodologiche date in premessa e con gli indirizzi che si è dato il Tavolo Tecnico di pervenire in tempi rapidi a “Piani di laminazione statica anche di carattere speditivo”, si conferma l’impostazione metodologica utilizzata nel Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (PSFF)9 e ripresa dal DICAAR nell’ambito del PGRA. Pertanto, l’evento di piena è caratterizzato da un idrogramma di forma triangolare nel quale la portata al colmo, l’entità della fase di concentrazione e il volume di piena sono definiti coerentemente con le indicazioni di PSFF. La metodologia di calcolo per la determinazione della portata al colmo è pertanto di tipo diretto ed è basato sulla distribuzione probabilistica TCEV regionalizzata10. Si ricorre all’informazione pluviometrica per determinare il volume complessivo di piena tramite la stima del volume di pioggia netta. Per ulteriori dettagli sulle valutazioni degli elementi di calcolo adottate si rimanda agli allegati alla presente relazione.

Si ricorda che il PSFF fornisce le portate per cinque tempi di ritorno: 2, 50, 100, 200 e 500 anni. Nell’ambito delle valutazione specifiche per l’invaso in esame, e considerando le finalità del presente studio, si è deciso di trascurare l’effetto di laminazione dell’invaso per i tempi di ritorno di 2 anni e di 500 anni. Si ricorda che il valore di portata in corrispondenza del tempo di ritorno minore è considerato nell’ambito dei Piani di Laminazione per la definizione della entità di “piena ordinaria” nella valutazione del tempo di intervento, come definito successivamente.

Nel caso dell’invaso in esame la definizione degli idrogrammi ha dovuto tener conto dell’effetto di laminazione operato dall’invaso dell’Alto Temo, ubicato a monte della diga di Monte Crispu, e della propagazione dell’onda di piena laminata a valle. Il PSFF ha assunto come colmo dell’idrogramma triangolare il valore definito dall’applicazione del metodo di Marone sulle portate propagate a valle dell’invaso dell’Alto Temo; inoltre per conservare la congruenza del volume dell’onda di piena definito dal metodo TCEV sono stati apportati dei coefficienti correttivi applicati al tempo concentrazione dell’idrogramma.

Come riportato nella relazione riferita alla diga dell’Alto Temo11, la procedura di laminazione dell’invaso è stata condotta dal DICAAR considerando differenti configurazioni gestionali degli scarichi del suddetto sbarramento. I risultati ottenuti hanno mostrato che l’attuale configurazione determinerebbe un colmo di piena in corrispondenza della sezione di Monte Crispu superiore al 5% rispetto ai valori di PSFF. Se però si consente, esclusivamente durante gli eventi di piena, il raggiungimento della quota di massima regolazione

9 Relazione Monografica di Bacino Idrografico – Fiume Temo. Studi, indagini, elaborazioni attinenti all’ingegneria integrata, necessari alla redazione dello studio denominato Progetto di Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (PSFF). Assessorato dei Lavori Pubblici. Regione Autonoma della Sardegna

10 Xxx X., Xxxxx G.M., Xxxxxx G. (1988). Analisi regionale per la valutazione probabilistica delle piene in Sardegna. XXI Convegno di

Idraulica e costruzioni idrauliche. L’Aquila.

11 Accordo di Collaborazione tra Agenzia Regionale del Distretto Idrografico della Sardegna e Dipartimento di Ingegneria Civile, Ambientale e Archietettura dell’Università degli Studi di Cagliari. Bacino del Fiume Temo. Allegato 3.3.TE.R7.0 - Relazione sulla laminazione invaso diga di Alto Temo

(225 m s.l.m.) si otterrebbe una riduzione del colmo del 6% per i tempi di ritorno di 50 e 100 anni e lo stesso valore ottenuto in PSFF per la piena bicentenaria.

In considerazione di tali aspetti e per omogeneità con il PSFF il Tavolo Tecnico ha deciso di utilizzare nella simulazioni della laminazione dell’invaso di Monte Crispu gli stessi idrogrammi utilizzati in PSFF, con i valori al colmo della piena laminata a monte dall’Alto Temo.

Nell’Appendice12 alla relazione del PSFF sulla diga di Monte Crispu è stato realizzato uno studio di approfondimento della procedura di laminazione dell’invaso che ha considerato differenti scenari definiti dalla combinazione dei seguenti aspetti:

1. volumi dell’onda di piena in ingresso al serbatoio:

a) volumi di piena calcolati utilizzando la procedura indiretta con colmo di piena pari al valore laminato propagato a valle dell’invaso Alto Temo;

b) volumi di cui al punto (a) ridotti del 11,5%;

c) volumi di cui al punto (a) ridotti del 30%, al fine di ottenere, per il tempo di ritorno di 500 anni, il valore assunto in fase di progettazione della diga, ovvero 65 Mm3;

2. modalità di gestione degli scarichi della diga:

a) regolazione attuale: scarico di fondo: aperto;

scarico di alleggerimento: aperto;

b) regolazione a regime: scarico di fondo: aperto;

scarico di alleggerimento: chiuso fino all’entrata in funzione dello sfioratore a calice (livello l’invaso 68.15 m s.l.m.).

Il livello iniziale d’invaso è stato posto pari a 15.40 m s.l.m., ovvero ipotesi di lago vuoto conseguente allo svuotamento dello stesso utilizzando gli scarichi di esaurimento di cui è dotata la diga che, data la loro esigua capacità di deflusso (dell’ordine di 1 m3/s), vengono trascurati nell’ambito della laminazione.

Si ricorda che, a seguito di queste analisi, lo scenario di riferimento utilizzato in PSFF per la definizione delle portate di piena laminate e, quindi, per la delimitazione delle fasce fluviali nel tratto del fiume Temo a valle della diga di Monte Crispu è stato:

1.b) volumi di piena ridotti del 11,5%;

2.a) regolazione attuale degli organi di scarico.

12 Appendice A, Relazione Monografica di Bacino Idrografico – Fiume Temo. Studi, indagini, elaborazioni attinenti all’ingegneria integrata, necessari alla redazione dello studio denominato Progetto di Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (PSFF). Assessorato dei Lavori Pubblici. Regione Autonoma della Sardegna

Gli idrogrammi in ingresso all’invaso di Monte Crispu (Figura 4.1) sono caratterizzati dai parametri riportati in Figura 4.1.

Figura 4.1 – Idrogrammi di piena in ingresso all’invaso di Monte Crispu, con riduzione del 11.5% del volume di piena

Tabella 4.1 – Caratteristiche dell’onda di piena in ingresso all’invaso, con riduzione del 11.5% del volume di piena

		50 anni	100 anni	200 anni
Portata al colmo	[m3/s]	1’189	1’443	1’692
Tempo di picco Tp	[h]	9.12	8.85	8.67
Tempo di base Tb	[h]	24.43	23.63	23.01
Volume	[Mm3]	52.3	61.4	70.1

I risultati ottenuti nel PSFF, riferiti allo scenario di riferimento sopra descritto, sono dati in Tabella 4.2 nella quale si riportano i valori del colmo di portata laminata dall’invaso per i differenti tempi di ritorno.

Tabella 4.2 – Risultati del processo di laminazione dell’invaso di Monte Crispu (PSFF)

		50 anni	100 anni	200 anni
Portata al colmo in ingresso all’invaso	[m3/s]	1’189	1’443	1’692
Portata di picco laminata	[m3/s]	686	777	860
Max livello d’invaso	[m s.l.m.]	50.05	58.27	66.69

4.2 Risultati della procedura di laminazione dell’invaso di Monte Crispu

La simulazione del processo di laminazione è stata qui realizzata utilizzando l’equazione di continuità dei laghi, inserendo come input l’idrogramma dell’onda di piena triangolare (Figura 4.1), considerando la curva d’invaso del lago (Figura 2.2) e le portate effluenti dagli organi di scarico della diga alle diverse quote d’invaso. Il passo temporale di analisi è pari a 1 minuto e la discretizzazione dei livelli di invaso assunta in 1 cm. Per una descrizione della procedura implementata per la simulazione della laminazione si rimanda agli allegati alla presente relazione.

La laminazione è stata effettuata considerando le due configurazioni gestionali definite in PSFF, ovvero l’apertura costante dello scarico di alleggerimento e la sua chiusura fino al raggiungimento della quota di massima regolazione (68.15 m s.l.m.). È stata inoltre analizzata un’ulteriore configurazione intermedia che prevede l’iniziale chiusura dello scarico e la sua apertura ad una quota inferiore alla massima regolazione. Tale quota è stata valutata pari a 60 m s.l.m. in seguito ad un’analisi di sensibilità, come descritto nel dettaglio di seguito.

Oltre allo scenario idrologico prescelto dal PSFF è stato esaminato anche lo scenario senza l’applicazione del coefficiente di riduzione del volume di piena. In tal caso la configurazione intermedia prevede l’apertura dello scarico di alleggerimento a quota 62 m s.l.m.

Il livello iniziale d’invaso è confermato per entrambi gli scenari pari a 15.40 m s.l.m., ovvero ipotesi di lago vuoto.

I criteri seguiti nell’attivazione dello scarico a valle delle acque sono coerenti con quanto riportato al punto

2.1.o) della Direttiva P.C.M. 8 Luglio 2014 che prescrive di “determinare un incremento graduale delle portate scaricate, contenendone al massimo l’entità, che, a partire dalla fase di preallerta per «rischio diga» e in condizione di piena, non deve superare, nella fase crescente, quella della portata affluente al serbatoio; nella fase decrescente la portata scaricata non deve superare quella massima scaricata nella fase crescente.”

Pertanto, le regole di gestione degli scarichi utilizzate nell’ambito della laminazione sono le seguenti:

- utilizzo in progressione di tutti gli scarichi (fondo, alleggerimento, calice e scivolo laterale);

- nella fase di crescita la portata laminata è al più uguale a quella in ingresso;

- nella fase di decrescita la portata laminata è almeno uguale a quella in ingresso.

I risultati sono riassunti nelle tabelle e nei grafici seguenti. Si rimanda agli allegati alla presente relazione per le tabelle con i valori discreti di portata laminata e di livello d’invaso con passo temporale di 15’.

4.2.1 Scenario idrologico con riduzione del volume di piena

Nel presente scenario sono stati utilizzati gli idrogrammi idrologici caratterizzati da una riduzione del 11,5% del volume di piena, come ipotizzato in PSFF, riportati in Figura 4.1.

Tabella 4.3 – Risultati della laminazione – Scenario idrologico con riduzione del volume di piena

Livello d’invaso di apertura dello scarico di alleggerimento	Tempo di ritorno	[anni]	Xx 00	Xx 000	Xx 200
[m s.l.m.]	Xxxxxxx xx xxxxx xx xxxxxxxx	[x0/x]	0’189	1’443	1’692
24.8	Portata di picco laminata	[m3/s]	722	787	842
24.8	Massimo livello d’invaso	[m s.l.m.]	53.0	59.2	64.8
60	Portata di picco laminata	[m3/s]	567	823	867
60	Massimo livello d’invaso	[m s.l.m.]	59.9	62.9	67.5
68.15	Portata di picco laminata	[m3/s]	567	610	944
68.15	Massimo livello d’invaso	[m s.l.m.]	59.9	66.4	69.2

Raffrontando i valori ottenuti in PSFF con quelli della prima configurazione di questo studio (apertura scarico di alleggerimento da quota 24.8 m s.l.m.) si evidenzia una limitata differenza nella stima delle portate al colmo e dei massimi livelli d’invaso raggiunti, probabilmente dovuta alle diverse approssimazioni nella utilizzazione della curva di invaso, dei volumi scaricati e al diverso step temporale utilizzato.

Tabella 4.4 – Confronto dei risultati di laminazione ottenuti dalle simulazioni– Scenario con riduzione del volume di piena

Tempo di ritorno	Livello d’invaso di apertura dello scarico di alleggerimento		Tr 50 anni	Tr 100 anni	Tr 200 anni
Differenza di portata rispetto alla prima configurazione	60	[m3/s]	-155	+36	+25
Differenza di portata rispetto alla prima configurazione	68.15	[m3/s]	-155	-177	+102
Distanza dalla quota di massimo invaso	24.8	[m]	16.6	10.4	4.8
	60	[m]	9.7	6.7	2.1
	68.15	[m]	9.7	3.2	0.4

Dal confronto delle tre configurazioni emerge che

• analizzando il massimo livello d’invaso raggiunto:

o l’apertura fin dall’inizio dell’evento dello scarico di alleggerimento consente di non raggiugere la quota di massima regolazione e quindi l’attivazione del calice in tutti e tre i tempi di ritorno;

o nella configurazione intermedia l’attivazione dello scarico di alleggerimento avviene per i due tempi di ritorno maggiori, ugualmente senza raggiungere la quota della soglia del calice;

o nella terza configurazione non viene raggiunta la soglia del calice per i primi due tempi di ritorno, mentre per Tr 200 anni viene interessato anche lo scarico superficiale laterale; in quest’ultimo caso occorre far notare l’esigua differenza di quota (40 cm) tra massimo livello d’invaso raggiunto e la quota di massimo invaso consentito;

• analizzando la portata laminata al colmo:

o per l’evento di piena con Tr 50 anni il valore maggiore si ottiene nella prima configurazione; nelle altre due configurazioni, invece, raggiungendosi un livello d’invaso superiore e la non attivazione del calice, si determina una portata inferiore evacuata dal solo scarico di fondo;

o per la piena centenaria la portata laminata in misura maggiore si ottiene attivando lo scarico di alleggerimento a partire dalla quota di 68.15 m s.l.m., con valori inferiori di circa 200 m3/s rispetto alla prima e alla seconda configurazione;

o per Tr 200 anni la configurazione più cautelativa è la prima, che si differenzia di 25 m3/s rispetto alla seconda e oltre 100 m3/s rispetto alla terza.

In sintesi, dall’analisi dei risultati emerge che l’attuale configurazione risulta quella più cautelativa per il tempo di ritorno maggiore considerato (Tr=200 anni), per gli altri due tempi di ritorno (Tr=50 e 100 anni) invece il maggior beneficio in termini di riduzione del colmo di portata laminata è fornito dall’attivazione dello scarico di alleggerimento a partire dalla quota di 68.15 m s.l.m. La configurazione intermedia risulta quindi essere un buon compromesso tra gli altri due casi in quanto per tempi di ritorno più piccoli assicura gli stessi benefici della terza configurazione e limita l’incremento della portata al colmo laminata per i due tempi di ritorno maggiori, con il raggiungimento di un livello massimo d’invaso ben al di sotto della quota limite.

Quanto esposto è riscontrabile dall’analisi dei grafici sotto riportati, nei quali è facilmente rilevabile l’attivazione dei differenti scarichi nelle tre configurazione analizzate.

50 anni

Portata in ingresso

Portata laminata [H allegg. 60 m] Livello di invaso [H allegg. 24.8 m] Livello di invaso [H allegg. 68.15 m]

Portata laminata [H allegg. 24.8 m]

Portata laminata [H allegg. 68.15 m] Livello di invaso [H allegg. 60 m] Max invaso

1'500 75

1'400 70

1'300 65

1'200 60

1'100 55

1'000 50

900 45

800 40

700 35

600 30

500 25

400 20

300 15

200 10

100 5

0 0

Ore 0

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 4.2 – Laminazione Tr = 50 anni – Scenario idrologico con riduzione del volume di piena

100 anni

Portata in ingresso

Portata laminata [H allegg. 60 m] Livello di invaso [H allegg. 24.8 m] Livello di invaso [H allegg. 68.15 m]

Portata laminata [H allegg. 24.8 m]

Portata laminata [H allegg. 68.15 m] Livello di invaso [H allegg. 60 m] Max invaso

1'500 75

1'400 70

1'300 65

1'200 60

1'100 55

1'000 50

900 45

800 40

700 35

600 30

500 25

400 20

300 15

200 10

100 5

0 0

Ore 0

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 4.3 – Laminazione Tr = 100 anni – Scenario idrologico con riduzione del volume di piena

200 anni

Portata in ingresso

Portata laminata [H allegg. 60 m] Livello di invaso [H allegg. 24.8 m] Livello di invaso [H allegg. 68.15 m]

Portata laminata [H allegg. 24.8 m]

Portata laminata [H allegg. 68.15 m] Livello di invaso [H allegg. 60 m] Max invaso

1'800 75

1'700 70

1'600 65

1'500 60

1'400 55

1'300 50

1'200 45

1'100 40

1'000 35

900 30

800 25

700 20

600 15

500 10

400 5

300 0

200 -5

100 -10

0 -15

Ore 0

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 4.4 – Laminazione Tr = 200 anni – Scenario idrologico con riduzione del volume di piena

Per quanto riguarda l’analisi di sensibilità realizzata per la definizione della quota intermedia di attivazione dello scarico di alleggerimento si riporta la seguente tabella in cui si mostra l’andamento della portata al colmo laminata e del massimo livello d’invaso raggiunto al variare della quota di apertura dello scarico per i tre tempi di ritorno in esame.

Tabella 4.5 – Analisi di sensibilità per l’attivazione dello scarico di alleggerimento

	50 anni			100 anni			200 anni
Quota di apertura scarico di alleggerimento	Portata laminata al colmo	∆Q	Max livello d’invaso	Portata laminata al colmo	∆Q	Max livello d’invaso	Portata laminata al colmo	∆Q	Max livello d’invaso
[m s.l.m.]	[m3/s]	[m3/s]	[m s.l.m.]	[m3/s]	[m3/s]	[m s.l.m.]	[m3/s]	[m3/s]	[m s.l.m.]
24,8	722		53,0	787		59.20	842		64.8

40	731	+9	53.8	794	+7	59.9	848	+6	65.4
50	746	+24	55.3	805	+18	61.0	856	+14	66.3
60	567	-155	59.9	823	+36	62.9	867	+25	67.5
65				844	+57	65.1	883	+41	68.5
67				610	-177	66.4	913	+71	68.9

68,15	567	-155	59,9	610	-177	66,4	944	+102	69,2

Si evidenzia ulteriormente che:

- per Tr 50 anni per valori di quota di apertura dello scarico inferiori a 60 m s.l.m. si ottengono portate laminate maggiori;

- per Tr 100 anni occorre superare la quota di apertura pari a 67 m s.l.m. per registrare portata inferiori rispetto alla configurazione attuale, caratterizzata dall’apertura iniziale dello scarico di alleggerimento;

- per Tr 200 anni all’aumentare della quota di apertura dello scarico si incrementa la portata laminata.

Pertanto, si può ritenere che la quota di apertura dello scarico di alleggerimento a quota 60 m s.l.m. consenta di massimizzare i benefici in termini di riduzione della portata al colmo in uscita dall’invaso nell’ambito dell’analisi estesa ai tre tempi di ritorno qui considerati.

4.2.2 Scenario idrologico senza riduzione del volume di piena

Nel secondo scenario è stata simulata la procedura di laminazione considerando nuovi idrogrammi in ingresso alla diga di Monte Crispu, non considerando la riduzione del volume di piena. Gli idrogrammi così definiti sono riportati in Figura 4.5 e i relativi parametrici caratteristici in Tabella 4.6. Si evidenzia che le portate al colmo degli idrogrammi in ingresso restano quelle precedentemente definite.

Figura 4.5 – Idrogrammi di piena in ingresso all’invaso di Monte Crispu, senza riduzione del volume di piena

Tabella 4.6 – Caratteristiche dell’onda di piena in ingresso all’invaso, senza riduzione del volume di piena

		50 anni	100 anni	200 anni
Portata al colmo	[m3/s]	1’189	1’443	1’692
Tempo di picco Tp	[h]	10.3	10.0	9.8
Tempo di base Tb	[h]	27.6	26.7	26.0
Volume	[Mm3]	59.0	69.2	79.3

I risultati ottenuti sono riassunti nelle tabelle e nei grafici dati di seguito.

Occorre precisare che per tale scenario la configurazione intermedia è caratterizzata da una quota di attivazione ottimale dello scarico di alleggerimento superiore rispetto al caso precedente; questo è dovuto all’incremento del volume di piena. Tale valore, definito sulla base di un’ulteriore analisi di sensibilità, è pari a 62 m s.l.m.

Tabella 4.7 – Risultati della laminazione – Scenario idrologico senza riduzione del volume di piena

Livello d’invaso di apertura dello scarico di alleggerimento	Tempo di ritorno	[anni]	Tr 50 anni	Tr 100 anni	Tr 200 anni
[m s.l.m.]	Xxxxxxx xx xxxxx xx xxxxxxxx	[x0/x]	0’189	1’443	1’692
24.8	Portata di picco laminata	[m3/s]	734	803	861
24.8	Massimo livello d’invaso	[m s.l.m.]	54.1	60.8	66.9
62	Portata di picco laminata	[m3/s]	580	841	961
62	Massimo livello d’invaso	[m s.l.m.]	61.8	64.7	69.3
68.15	Portata di picco laminata	[m3/s]	580	792	N.D.
68.15	Massimo livello d’invaso	[m s.l.m.]	61.8	68.2	>69.6

Tabella 4.8 – Confronto dei risultati di laminazione – Scenario idrologico senza riduzione del volume di piena

Tempo di ritorno	Livello d’invaso di apertura dello scarico di alleggerimento		Tr 50 anni	Tr 100 anni	Tr 200 anni
Differenza di portata rispetto alla prima configurazione	62	[m3/s]	-154	+38	+100
Differenza di portata rispetto alla prima configurazione	68.15	[m3/s]	-154	-11	N.D.
Distanza dalla quota di massimo invaso	24.8	[m]	15.5	8.8	2.7
	62	[m]	7.8	4.9	0.3
	68.15	[m]	7.8	1.7	N.D.

Dal confronto delle tre configurazioni emerge che:

• analizzando il massimo livello d’invaso raggiunto:

o nella configurazione intermedia l’attivazione del calice avviene solo per il primo tempo di ritorno; si evidenzia per tale configurazione e con Tr 200 anni l’esigua differenza di quota (30 cm) tra massimo livello d’invaso raggiunto e la quota di xxxxxxx xxxxxx;

o nella terza configurazione non viene raggiunta la soglia del calice solo per il primo tempo di ritorno, mentre si registra il superamento della quota di massimo invaso nel caso dell’onda di piena bicentenaria.

• analizzando la portata laminata al colmo:

o per l’evento di piena con Tr 50 anni il valore maggiore si ottiene nella prima configurazione; nelle altre due configurazioni, invece, pur raggiungendo un livello d’invaso maggiore la non attivazione del calice determina una portata inferiore evacuata dal solo scarico di fondo;

o per la piena centenaria la portata maggiormente laminata si ottiene attivando lo scarico di alleggerimento a partire dalla quota di 68.15 m s.l.m., con differenze di portata esigue, dell’ordine di qualche decina di metri cubi, rispetto alle altre due configurazioni;

o per Tr 200 anni la configurazione più cautelativa è la prima, che si differenzia di 100 m3/s rispetto alla seconda; si evidenzia che non risulta valutabile il caso della terza configurazione in quanto viene superato il livello di massimo invaso.

Anche per questo scenario emerge che l’attuale configurazione gestionale risulta la più cautelativa esclusivamente per il tempo di ritorno maggiore, la terza è invece teoricamente da preferire in termini di riduzione del colmo di portata laminata per gli altri tempi di ritorno ma risulta comunque da escludere in quanto determina per Tr 200 il superamento della quota di massimo invaso.

La configurazione intermedia per tale scenario assume un’importanza limitata in quanto pur assicurando gli stessi benefici della terza configurazione per tempi di ritorno più bassi e limitando l’incremento di portata laminata per i tempi di ritorno maggiori, determina il raggiungimento di un livello di invaso critico, di poco inferiore alla quota limite in occasione della piena bicentenaria.

Ovviamente, rispetto allo scenario precedente sono stati ottenuti valori di portata laminata superiori a fronte del maggior volume di piena. L’incremento di portata risulta però diversificato a seconda della configurazione e del tempo di ritorno considerato, come emerge dalla Tabella 4.9. In sintesi, le differenze sulle portate al colmo laminate sono modeste nella prima configurazione mentre diventano più rilevanti per la seconda e terza all’aumentare del tempo di ritorno.

Tabella 4.9 – Differenza di portata tra scenario senza e con riduzione del volume di piena

	Livello d’invaso per apertura dello scarico di alleggerimento		Tr 50 anni	Tr 100 anni	Tr 200 anni
Differenza di portata rispetto allo scenario con riduzione del volume di piena	24.8	[m3/s]	+12	+16	+19
	60/62	[m3/s]	+13	+18	+94
	68.15	[m3/s]	+13	+182	ND

50 anni

Portata in ingresso

Portata laminata [H allegg. 60 m] Livello di invaso [H allegg. 24.8 m] Livello di invaso [H allegg. 68.15 m]

Portata laminata [H allegg. 24.8 m]

Portata laminata [H allegg. 68.15 m] Livello di invaso [H allegg. 60 m] Max invaso

1'500 75

1'400 70

1'300 65

1'200 60

1'100 55

1'000 50

900 45

800 40

700 35

600 30

500 25

400 20

300 15

200 10

100 5

0 0

Ore 0

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 4.6 – Laminazione Tr = 50 anni – Scenario idrologico senza riduzione del volume di piena

100 anni

Portata in ingresso

Portata laminata [H allegg. 60 m] Livello di invaso [H allegg. 24.8 m] Livello di invaso [H allegg. 68.15 m]

Portata laminata [H allegg. 24.8 m]

Portata laminata [H allegg. 68.15 m] Livello di invaso [H allegg. 60 m] Max invaso

1'500 75

1'400 70

1'300 65

1'200 60

1'100 55

1'000 50

900 45

800 40

700 35

600 30

500 25

400 20

300 15

200 10

100 5

0 0

Ore 0

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 4.7 – Laminazione Tr = 100 anni – Scenario idrologico senza riduzione del volume di piena

200 anni

Portata in ingresso

Portata laminata [H allegg. 60 m] Livello di invaso [H allegg. 24.8 m] Livello di invaso [H allegg. 68.15 m]

Portata laminata [H allegg. 24.8 m]

Portata laminata [H allegg. 68.15 m] Livello di invaso [H allegg. 60 m] Max invaso

1'800 75

1'700 70

1'600 65

1'500 60

1'400 55

1'300 50

1'200 45

1'100 40

1'000 35

900 30

800 25

700 20

600 15

500 10

400 5

300 0

200 -5

100 -10

0 -15

Ore 0

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 4.8 – Laminazione Tr = 200 anni – Scenario idrologico senza riduzione del volume di piena

4.3 Propagazione dell’onda laminata a valle

Il PSFF ha suddiviso il bacino idrografico del fiume Temo in 11 sottobacini definiti individuando differenti sezioni di chiusura lungo l’asta principale (Figura 4.9). Le sezioni sono ubicate sulla base della immissione degli affluenti che compongo il reticolo idrografico secondario.

Figura 4.9 – Sezioni del fiume Temo (fonte PSFF)

La diga di Monte Crispu è identificata dalla sezione L e le sezioni interessate dall’effetto di laminazione dell’invaso sono le ultime due (bacini L e M).

Nell’ambito della trattazione riportata in Appendice A del PSFF8 è stata inserita un’ulteriore sezione [L’] in corrispondenza della confluenza del rio Crabalza (Figura 4.10).

Figura 4.10 – Sezioni terminali del fiume Temo (fonte PSFF)

In PSFF la propagazione dell’onda di piena nelle sezioni a valle della diga è stata effettuata applicando due metodi: il metodo di Marone e il metodo del contributo unitario per chilometro quadro di superficie.

Secondo il metodo di Marone, definito il coefficiente di riduzione per la generica sezione i-esima pari a:

ε (i) = 1 −

Wlam

Wind (i)

la portata laminata alla sezione i-esima si ottiene dalla seguente relazione (formula di Xxxxxx):

Qlam (i) = ε (i)⋅ Qind (i)

dove:

Qlam(i) portata al colmo dell’onda di piena laminata alla sezione i-esima;

Qind(i) portata al colmo dell’onda di piena indisturbata (naturale) alla sezione i-esima; ε(i) coefficiente di riduzione alla sezione i-esima;

Wlam volume di laminazione dell’invaso;

Wind(i) volume dell’onda di piena indisturbata (naturale) alla sezione i-esima.

Pertanto, nelle sezioni a valle diga la stima delle portate di piena, ridotte per effetto della laminazione operata dall’invaso, sono funzione del volume di laminazione e del volume di piena naturale; in particolare all’aumentare del volume di laminazione diminuisce il coefficiente di Marone e conseguentemente anche l’entità della portata al colmo di piena propagata a valle diga.

Il secondo metodo, del contributo chilometrico, valuta la portata laminata come media pesata del contributo chilometrico calcolato alla sezione L (Monte Crispu), derivante dai valori di portata laminata risultanti dalla diga, e del contributo relativo alla porzione di bacino idrografico non sotteso dalla diga stessa, che non risulta quindi laminato.

In termini analitici la portata laminata per una generica sezione i-esima è data dalla seguente espressione:

Qlam (i) = qlam (i)⋅ A(i)

dove

qlam(i) contributo chilometrico riferito alla portata laminata alla sezione i-esima; A(i) area del bacino sotteso dalla sezione i-esima.

con

qlam

(i) = [qlam(L)⋅ A(L)+ qind (i)⋅ (A(i)− A(L))]

( )

A i

dove

qlam(L) contributo chilometrico riferito alla portata laminata alla sezione dell’invaso di Monte Crispu;

qind(i) contributo chilometrico riferito alla portata indisturbata alla sezione i-esima.

I contributi chilometrici sono ovviamente dati dal rapporto tra la portata stimata alla sezione i-esima e l’area del bacino sotteso dalla sezione stessa.

Poiché entrambi i metodi sono stati ritenuti validi dal PSFF, tale documento ha assunto come portata laminata di riferimento per il tratto del corso d’acqua a valle della diga di Monte Crispu la media dei valori ottenuti con le due procedure (Marone e contributo chilometrico medio)

La portata indisturbata, senza l’effetto di laminazione dell’invaso, è riportata in Tabella 4.10 mentre in Tabella

4.11 sono presenti i risultati finali di PSFF.

Tabella 4.10 – Portata indisturbata nelle sezioni a valle diga

			Area [km2]	50 anni	100 anni	200 anni
Portata al colmo indisturbata	[m3/s[	L – Diga di Monte Crispu	711	1’189	1’443	1’692
		L’	813	1’383	1’678	1’978
		M	830	1’414	1’715	2’023

Tabella 4.11 – Propagazione dell’onda di piena alla sezione di Monte Crispu – Risultati di PSFF

Sezione	Portata di piena al colmo [m3/s]
Sezione	50 anni	100 anni	200 anni
L – Diga Monte Crispu	686	777	860
L’ (Procedura Marone)	1’021	1’184	1’343
L’ (Procedura contributo km)	859	987	1’108
L’ (Valori medi)	940	1’085	1’225
M (Procedura Marone)	1’054	1’224	1’392
M (Procedura contributo km)	887	1’021	1’148
M (Valori medi)	971	1’123	1’270

L’applicazione dei due metodi di calcolo di propagazione dell’onda di piena nei due scenari idrologici analizzati è riportata nelle tabelle di seguito.

Tabella 4.12 – Propagazione dell’onda di piena alla sezione di Monte Crispu – Scenario con riduzione del volume di piena

Sezione	Metodo utilizzato	Quota di apertura scarico di alleggerimento	Portata di piena al colmo [m3/s]
Sezione	Metodo utilizzato	[m s.l.m.]	50 anni	100 anni	200 anni
L Diga di Monte Crispu	Laminazione	24.8	722	787	842
		60	567	823	867
		68.15	567	610	944
L’	Procedura Marone	24.8	1'099	1'255	1'404
		60	959	1'172	1'333
		68.15	959	1'081	1'285
	Procedura contributo chilometrico	24.8	895	997	1'090
		60	740	1'034	1'115
		68.15	740	820	1'192
M	Procedura Marone	24.8	1'132	1'295	1'452
		60	993	1'212	1'382
		68.15	993	1'123	1'334
	Procedura contributo chilometrico	24.8	923	1'031	1'130
		60	768	1'068	1'155
		68.15	768	854	1'233

Tabella 4.13 – Propagazione dell’onda di piena alla sezione di Monte Crispu – Scenario senza riduzione del volume di piena

Sezione	Metodo utilizzato	Quota di apertura scarico di alleggerimento	Portata di piena al colmo [m3/s]
Sezione	Metodo utilizzato	[m s.l.m.]	50 anni	100 anni	200 anni
L Diga di Monte Crispu	Laminazione	24.8	734	803	861
		62	580	841	961
		68.15	580	792	ND
L’	Procedura Marone	24.8	1'077	1'218	1'351
		62	919	1'124	1'281
		68.15	919	1'035	ND
	Procedura contributo chilometrico	24.8	908	1'014	1'109
		62	753	1'052	1'209
		68.15	753	1'002	ND
M	Procedura Marone	24.8	1'110	1'258	1'399
		62	953	1'165	1'331
		68.15	953	1'077	ND
	Procedura contributo chilometrico	24.8	936	1'048	1'149
		62	781	1'085	1'249
		68.15	781	1'036	ND

Confrontando tra loro le portate ottenute dai due differenti metodi per i differenti scenari e configurazioni emerge che le portate al colmo propagate a valle dell’invaso tramite la procedura del contributo chilometrico medio mantengono la stessa progressione (crescente o decrescente) delle portate in uscita dall’invaso.

Con l’utilizzo del metodo di Xxxxxx, invece, non sempre si manifesta tale proprietà. Ciò è dovuto al fatto che il metodo di Marone valuta la portata laminata a valle di un invaso in maniera indirettamente proporzionale al relativo volume di laminazione. Pertanto, a parità di condizioni iniziali di invaso, un aumento della quota di invaso, cui sarà associato un incremento del volume di laminazione, determinerà una diminuzione nel valore della portata di piena laminata a valle, a prescindere dall’effettiva portata di picco effluente.

Nel caso in esame, l’apertura ritardata dello scarico di alleggerimento determina un incremento del livello di invaso rispetto alla configurazione caratterizzata dall’iniziale apertura dello scarico, cui consegue un maggior volume di laminazione e quindi un valore inferiore della portata al colmo propagata a valle.

I valori medi ottenuti risentono, pertanto, di tale aspetto come si evince dalle seguenti tabelle riepilogative: le portate propagate a valle nello scenario senza riduzione del volume di piena risultano inferiori, contrariamente a quanto avviene in corrispondenza dell’invaso, in quanto determinano un aumento nel volume di laminazione.

Tabella 4.14 – Valori medi di onda di piena propagata a valle dell’invaso – Scenario con riduzione del volume di piena

Sezione	Quota di apertura scarico di alleggerimento	Portata di piena al colmo [m3/s]
Sezione	[m s.l.m.]	50 anni	100 anni	200 anni
L – Diga Monte Crispu	24.8	722	787	842
	60	567	823	867
	68.15	567	610	944
L’ (Valori medi)	24.8	997	1'126	1'247
	60	850	1'103	1'224
	68.15	850	951	1'239
M (Valori medi)	24.8	1'028	1'163	1'291
	60	881	1'140	1'269
	68.15	881	988	1'283

Tabella 4.15 – Valori medi di onda di piena propagata a valle dell’invaso – Scenario senza riduzione del volume di piena

Sezione	Quota di apertura scarico di alleggerimento	Portata di piena al colmo [m3/s]
Sezione	[m s.l.m.]	50 anni	100 anni	200 anni
L – Diga Monte Crispu	24.8	734	803	861
	62	580	841	961
	68.15	580	792	ND
L’ (Valori medi)	24.8	992	1'116	1'230
	62	836	1'088	1'245
	68.15	836	1'019	ND
M (Valori medi)	24.8	1'023	1'153	1'274
	62	867	1'125	1'290
	68.15	867	1'057	ND

Rispetto ai valori ottenuti in PSFF, confrontabili con la prima configurazione del primo scenario idrologico, si ottengono nel presente Studio portate lievemente superiori, con differenze che si riducono all’aumentare del tempo di ritorno (dal 6% al 2%).

Dall’analisi dei valori medi (tra le due metodologie di Xxxxxx e dei contributi unitari) di portata laminata si evidenzia che le differenze fra i valori delle tre configurazioni analizzate si riducono notevolmente nelle sezioni di valle per i tempi di ritorno maggiori. L’attesa nell’apertura dello scarico di alleggerimento comporterebbe benefici a valle esclusivamente per il tempo di ritorno di 50 anni, con una differenza di portata di circa 100 m3/s.

Alla luce dei risultati ottenuti, in termini sia di laminazione all’invaso sia di propagazione dell’onda di piena a valle, poiché a fronte di limitati benefici dati dal ritardo nella apertura dello scarico di alleggerimento si determina il raggiungimento di un massimo livello d’invaso critico, si ritiene opportuno confermare la configurazione gestionale attuale, pure considerata in PSFF, che prevede l’apertura dello scarico di alleggerimento fin dallo stato iniziale.

4.4 Tempo di intervento

Sulla base dei risultati ottenuti dal processo di laminazione è possibile stimare il tempo di intervento. Con tale termine ci si riferisce all’intervallo temporale che intercorre tra il verificarsi della portata di allerta in ingresso all’invaso e la portata critica laminata dalla diga, come schematizzato in Figura 4.11.

Figura 4.11 – Tempo di intervento

La portata di allerta, valutata in ingresso all’invaso, è stata identificata dal Tavolo Tecnico come il valore al colmo con tempo di ritorno pari a 2 anni, che per la sezione di Monte Crispu è pari a 176 m3/s.

La portata critica è invece la portata, laminata in uscita dall’invaso, che mette in condizioni di criticità le sezioni a valle diga.

Sulla base delle criticità riscontrate nelle sezioni a valle dell’invaso, esplicitate nella relazione monografica di PGRA per il bacino del Temo13, il Tavolo Tecnico ha deciso di non assumere un valore univoco di portata critica, in quanto tale valore risulta strettamente influenzato dal contributo idrologico del bacino residuo di valle.

È stata, pertanto, realizzata un’analisi di sensitività considerando tre diversi valori di portata critica in uscita dall’invaso: 300, 400, 500 m3/s, focalizzando l’analisi esclusivamente sulla configurazione gestionale che prevede l’ipotesi di apertura dello scarico di alleggerimento fin dall’istante iniziale.

13Bacino del Fiume Temo - Piano di Gestione del Rischio di alluvioni sui principali corsi d’acqua del distretto idrografico della Regione Autonoma della Sardegna, ai sensi dell’art. 7 della Direttiva 2007/60/CE in data 23.10.2007 e dell’art. 7 del Decreto Legislativo 23 febbraio 2010, n. 49. Direzione Generale Agenzia Regionale del Distretto Idrografico della Sardegna. Regione Autonoma della Sardegna

Come si evince dalla Tabella 4.16 il tempo di intervento:

- cresce all’aumentare del valore della portata critica;

- diminuisce all’aumentare del tempo di ritorno;

- diminuisce al ridursi del volume di piena.

Il range di valori ottenuti varia da un minimo di 1.1 ad un massimo di 5.3 ore.

Tabella 4.16 – Analisi di sensibilità sui tempi di intervento

	Scenario idrologico	Q critica 300 m3/s			Q critica 400 m3/s			Q critica 500 m3/s
	Scenario idrologico	Tr 50	Tr 000	Xx 000	Xx 50	Tr 000	Xx 000	Xx 00	Xx 000	Xx 200
Tempi di intervento [h]	Con riduzione del volume di piena	1.3	1.1	1.1	3.0	2.5	2.2	4.9	4.2	3.7
Tempi di intervento [h]	Senza riduzione del volume di piena	1.4	1.2	1.1	3.2	2.7	2.4	5.3	4.6	4.0

5 Considerazioni conclusive

Nel presente documento sono stati illustrati i risultati delle elaborazioni per la verifica della capacità di laminazione dell’invaso della diga di Monte Crispu sul fiume Temo. Le analisi sviluppate per via simulativa dal DICAAR hanno avuto la finalità di fornire le basi per la predisposizione di un documento che possa essere di supporto alla redazione dei “Piani di laminazione statica, anche speditivi”, così come definiti sulla base delle decisioni assunte dal Tavolo Tecnico nella riunione del 10 Febbraio 2016 e riportato nel documento in data 16 Febbraio 2016, prot. n. 0001522 dell’Agenzia di Distretto Idrografico della Sardegna.

Sono stati analizzati i risultati ottenuti con le attuali regole gestionali, confrontandoli con quelli ottenuti con ulteriori ipotesi di gestione degli scarichi dell’invaso proposte in sede di Tavolo Tecnico, utilizzando due differenti scenari idrologici: con e senza riduzione del volume di piena.

Le configurazioni gestionali analizzate si differenziano per la quota di invaso alla quale avviene l’apertura dello scarico di alleggerimento:

- 24.8 m s.l.m. (attuale regola adottata dal gestore);

- 60 o 62 m s.l.m.;

- 68.15 m s.l.m.

Dai risultati ottenuti è emerso che:

• in termini di portata laminata in uscita dall’invaso

o per lo scenario con volume di piena ridotto l’attuale configurazione risulta quella più cautelativa per il tempo di ritorno maggiore (Tr=200 anni), mentre per gli altri due tempi di ritorno il maggior beneficio in termini di riduzione del colmo di portata laminata è fornito dall’attivazione dello scarico di alleggerimento a partire dalla quota di 68.15 m s.l.m. La configurazione intermedia, con apertura al raggiungimento di quota 60 m s.l.m., risulta un buon compromesso tra i due casi precedenti in quanto assicura gli stessi benefici della terza configurazione per tempi di ritorno più bassi e limita l’incremento della portata laminata per i due tempi di ritorno maggiori, con il raggiungimento di un livello massimo d’invaso ben al di sotto della quota limite;

o anche per lo scenario con volume di piena non ridotto l’attuale configurazione risulta la più cautelativa per il tempo di ritorno maggiore, la terza è invece teoricamente da preferire in termini di riduzione del colmo di portata laminata per gli altri tempi di ritorno ma risulta comunque da escludere in quanto determina per Tr 200 il superamento della quota di xxxxxxx xxxxxx. La configurazione intermedia per tale scenario, con apertura al raggiungimento della quota di 68.15 m s.l.m., assume una rilevanza limitata in quanto pur assicurando gli stessi benefici della terza configurazione per tempi di ritorno più bassi e limitando l’incremento di portata laminata per i tempi di ritorno maggiori, determina il raggiungimento di un livello di invaso critico determina il raggiungimento di un livello di invaso critico, di poco inferiore alla quota di massimo invaso in occasione della piena bicentenaria;

• le differenze tra i valori della portata propagata nelle sezioni di valle per i tempi di ritorno maggiori si riducono notevolmente fra le tre configurazioni analizzate.

Si ribadisce pertanto che, alla luce dei risultati ottenuti sia in termini di laminazione all’invaso sia di propagazione dell’onda di piena a valle, poiché a fronte di limitati benefici dati dal ritardo nella apertura dello scarico di alleggerimento si determina il raggiungimento di un massimo livello d’invaso critico, si ritiene opportuno confermare la configurazione gestionale attuale, pure considerata in PSFF, che prevede l’apertura dello scarico di alleggerimento fin dall’istante iniziale dell’evento.

In definitiva lo scarico di alleggerimento dovrà essere mantenuto sempre aperto.

Modifiche a tale indicazione potranno eventualmente essere considerate qualora l’operatività dello scarico di alleggerimento fosse garantita in tutte le condizioni di invaso.

Sarebbe inoltre auspicabile l’analisi della possibilità di aumentare le capacità di deflusso dello scaricatore di superficie laterale che attualmente appare essere sottodimensionato rispetto alle esigenze di garantire un adeguato franco sulle massime quote di invaso per gli eventi con tempo di ritorno maggiori (Tr> 200 anni).

Allegato A - Procedura di calcolo dell’idrogramma triangolare

Nel PGRA per le valutazioni idrologiche e, pertanto, anche nel presente documento, si sono seguite le indicazioni e le quantificazioni delle portate di piena ai diversi tempi di ritorno date nel PSFF. Si ricorda che per il calcolo dell'idrogramma di piena il PSFF, come esplicitato nell'elaborato “Integrazioni metodologiche”1, utilizza una metodologia semplificata proposta dal Soil Conservation Service. E’ infatti detto in PSFF:

La definizione dell’idrogramma di piena, allorché la portata al colmo è stimata con il metodo diretto (analisi locale o metodo regionale) può essere condotta con tecniche semplificate, quale quella proposta dal SCS. Queste assegnano la forma triangolare dell’idrogramma, ipotizzando che il tempo di base, Tb, sia dato da:

T = 2 ⋅W

Qmax

dove W è il volume dell’idrogramma depurato della portata di base e quindi pari al volume di pioggia netta e Qmax la portata al colmo stimata.

Figura 1 – Idrogramma di forma triangolare di volume W

Il volume dell’idrogramma di piena è calcolato con la metodologia indiretta ricercando l’altezza di pioggia netta che per una durata pari al tempo di corrivazione genera la portata assegnata. Una volta stimato il volume di pioggia netta è quindi possibile calcolare i tempi caratteristici dell’idrogramma note le relazioni:

Tp =

2.67

Tb − Tp = 1.67 ⋅Tp

L'idrogramma avrà quindi le seguenti ordinate:

1 Linee guida per la redazione del progetto di Piano Stralcio delle Fasce Fluviali. Integrazioni Metodologiche. Regione Autonoma della Sardegna. Assessorato dei Lavori Pubblici. Servizio Difesa del Suolo. 2006

EGLI STUDI D

⎪

⎧ Qmax t

0 ≤ t ≤ T

q(t ) = ⎨ Tp

⎪ max (t − Tb )

⎪⎩Tp − Tb

Tp ≤ t ≤ Tb

Stima della portata al colmo

Per il calcolo delle portate al colmo attese in bacini di dimensioni superiori a 60 km2 il PSFF2 fa riferimento al metodo diretto riportata nella Relazione regionale del GNDCI - VAPI per la stima delle delle portate al colmo per la Sardegna, utilizzando la distribuzione probabilistica TCEV3.

Per quanto concerne il primo livello di analisi regionale che contraddistingue la distribuzione probabilistica, si è ritenuto coerente non operare alcuna differenziazione territoriale, pertanto i parametri validi per l’intero regionale sono:

λ* = 0.3938

ϑ* = 0.5887

Al secondo livello di regionalizzazione è stata effettuata una differenziazione in relazione al versante di appartenenza del bacino in esame, orientale od occidentale, secondo la schematizzazione riportata in Figura

2. Gli ulteriori parametri della distribuzione probabilistica si differenziano quindi in:

Bacini occidentali	λ1 = 6.286;	η = 4.377
Bacini orientali	λ1 = 4.571;	η = 4.058

2 Metodologie di analisi. Studi, indagini, elaborazioni attinenti all’ingegneria integrata, necessari alla redazione dello studio denominato

progetto di piano stralcio delle fasce fluviali (PSFF). Regione Autonoma della Sardegna. 2007

3 Xxx X., Xxxxx G.M., Xxxxxx G. (1988). Analisi regionale per la valutazione probabilistica delle piene in Sardegna. XXI Convegno di

Idraulica e costruzioni idrauliche. L’Aquila.

EGLI STUDI D

Figura 2 – Suddivisione della Regione Sardegna nei due versanti (Fonte PSFF)

Infine, per quanto riguarda il terzo livello di analisi delle piene, nella struttura gerarchica del modello TCEV si è fatto riferimento all’analisi del parametro modale ε1. Il legame teorico tra questo parametro e la piena media annua µx è:

μx =

ε1 η

ln λ1

Il parametro ε1.risulta funzione della superficie del bacino (Ab) con differenziazione secondo l’esposizione del bacino:

Bacini xxxxxxxxxxx xx x 0 = - 1.1954 + 0.9235 ln Ab Bacini xxxxxxxxx xx x 0 = 0.9882 + 0.6452 ln Ab

In termini applicativi, la portata di picco per assegnato tempo di ritorno T viene stimata considerando un fattore di crescita K(T) secondo la seguente relazione:

Q(T )= μx ⋅ K(T )

con

Bacini occidentali K(T) = -0.833 + 1.345 ln T Bacini orientali K(T) = -0.977 + 1.451 ln T

EGLI STUDI D

Stima del volume di pioggia netta

Per il calcolo del volume di pioggia netta il PSFF considera la metodologia indiretta, utilizzando la distribuzione TCEV per la stima delle curve di possibilità pluviometrica.

Applicando tale metodologia l’altezza di pioggia indice viene espressa secondo la formula:

μ(τ ) = a1

⋅τ n1

dove i coefficienti a1 e n1 vengono determinati in funzione della pioggia indice giornaliera μg secondo le relazioni:

a1 = ⋅

μg

0.886 ⋅ 24n1

n1 = ⋅ − 0.493 + 0.476 ⋅ Log μg

La pioggia indice giornaliera μg viene stimata sulla base della carta delle isoiete rappresentativa della Regione Sardegna.

L’altezza di pioggia hT(τ), di durata τ e tempo di ritorno T, si ottiene moltiplicando la pioggia indice μ(τ) per il

coefficiente di crescita KT (τ ) = a2 ⋅τ , ottenendo la relazione:

hT (τ ) = ⋅μ(τ ) ⋅ KT

(τ ) = (a1

⋅ a2

) ⋅τ (n1+n2)

dove i coefficienti a2 e n2 variano in funzione del tempo di ritorno, della durata della pioggia e della sottozona (SZO) di appartenenza del bacino in esame. Per la valutazione dei parametri si rimanda alle Metodologie di Analisi del PSFF.

La pioggia ottenuta viene quindi ragguagliata all’area tramite il parametro r, secondo la formulazione utilizzata nel VAPI, che fa riferimento al Flood Studies Report:

b b

r = 1 – (0,0394 A 0.354) τ (-0.40+0.0208 ln(4.6-ln(Ab))) per A < 20 km

b b

r = 1 – (0,0394 A 0.354) τ (-0.40+0.003832 (4.6-ln(Ab))) per A > 20 km

dove

τ: durata della precipitazione;

Ab: superficie del bacino (espressa in km2).

Assumendo che le perdite iniziali siano pari al 20% del valore massimo delle perdite per infiltrazione nel suolo si ha la seguente equazione per la valutazione complessiva del volume di pioggia netta (Ro) per unità di superficie:

dove

Ro =

(h − 0.2 ⋅ S )2 h + 0.8 ⋅ S

[mm]

EGLI STUDI D

h: precipitazione lorda totale ragguagliata (mm);

S: valore massimo di perdite per infiltrazione (mm), valutato secondo il metodo del Curve Number (CN) del Soil Conservation Service (SCS)4:

S = 25.4 ⎛1000 −10⎞

[mm]

⎝

⎠

⎜ CN ⎟

4 SOIL CONSERVATION SERVICE, (1972) National Engineering Handbook, section 4, Hydrology, U.S. Department of Agriculture, Washington D.C., U.S.A.

Allegato B - Sintesi della procedura analitica di simulazione del processo di laminazione nell’invaso

Nell’ambito della simulazione del processo di laminazione dell’onda di piena si definisce:

Δti = ti − ti−1

H = h + h0

intervallo di tempo; quota di invaso;

h battente sulle luci di scarico;

h0 Vinv Qin

Vin = Qin ⋅ Δt

Qout

Vout = Qout ⋅ Δt

quota della soglia dello scarico; volume invasato;

portata in ingresso all’invaso; volume in ingresso all’invaso; portata in uscita dall’invaso;

volume in uscita dall’invaso.

Si ipotizzano note le seguenti grandezze e relazioni:

Qin

Vinv = f (H )

Qout = g(H )

portata in ingresso all’invaso;

la curva dei volumi di invaso in funzione delle quote;

le leggi di efflusso degli organi di scarico, che mettono in relazione la portata uscente con la quota di invaso.

La definizione dell’idrogramma di piena laminato, in uscita dall’invaso, può quindi essere determinato tramite la simulazione del processo di invaso a partire dalla conoscenza dell’idrogramma in ingresso, delle relazioni tra quota di invaso e volumi invasati e delle leggi di efflusso. Ipotizzando nulle le perdite nei tempi di evento, la procedura è fondamentalmente basata sull’applicazione dell’equazione di continuità all’invaso che, con riferimento ai volumi in un generico istante di tempo i-esimo, si può scrivere come:

(Vinv )i

= (Vinv )i−1 + (Vin )i

+ (Vout )i

L’applicazione della precedente equazione necessita di un procedimento iterativo come esplicitato di seguito.

PRESIDENZA

Direzione Generale Agenzia Regionale del Distretto Idrografico della Sardegna

UNIVERSITA’ D I CAGLIARI

EGLI STUDI D

DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA CIVILE, AMBIENTALE E

ARCHITETTURA

SEZIONE DI INGEGNERIA IDRAULICA

Procedura iterativa

(V )1 = (V )

+ (V )

1° iterazione

inv i

inv

i−1

in i

H 1 =

−1 1

(f V

)

inv i

(V )1 = g −1(H )1 ⋅Δt

out i i

2° iterazione

(Vinv

i = (Vinv

)

i−1

+ (Vin

i − (Vout i

)

(f V

)

2 −1 2

)

i inv i

(Vout

2 = g −1(H )2 ⋅Δt

[…]

k-esima iterazione

(Vinv i = (Vinv i−1

)

H k = f −1 (V )k

+ (Vin

i − (Vout i

i inv i

)

(Vout i

= g −1(H )k ⋅Δt

(V )n − (V

)n−1 ≅ 0

STOP iterazioni if

inv i

A conclusione della simulazione del processo di laminazione dell’onda di piena nell’invaso si effettua la verifica sulla congruità dei volumi in ingresso ed in uscita, secondo cui:

T T

∑(Vin )i − ∑(Vout )i = (Vinv )0 −(Vinv )T

1 1

Allegato C - Tabelle con valori discreti di portata laminata e di livello d’invaso con passo temporale di 15’

Temo di ritorno 50 anni			SCENARIO CON RIDUZIONE DEL VOLUME DI PIENA
Quota di apertura dello scarico di alleggerimento			24.8 m s.l.m.			60 m s.l.m.			68.15 m s.l.m.
Tempo		Portata in ingresso	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale
ore	min	mc/s	mc/s	mc/s	m	mc/s	mc/s	m	mc/s	mc/s	m
0	0	0	0	15.40	0.00	0	15.40	0.00	0	15.40	0.00
0.25	15	33	0	15.81	0.41	0	15.81	0.41	0	15.81	0.41
0.5	30	65	0	17.06	1.66	0	17.06	1.66	0	17.06	1.66
0.75	45	98	0	19.15	3.75	0	19.15	3.75	0	19.15	3.75
1	60	130	0	22.06	6.66	0	22.06	6.66	0	22.06	6.66
1.25	75	163	0	23.62	8.22	0	23.62	8.22	0	23.62	8.22
1.5	90	196	71	24.85	9.45	2	24.88	9.48	2	24.88	9.48
1.75	105	228	112	25.71	10.31	64	26.16	10.76	64	26.16	10.76
2	120	261	165	26.44	11.04	146	27.12	11.72	146	27.12	11.72
2.25	135	293	223	27.01	11.61	233	27.73	12.33	233	27.73	12.33
2.5	150	326	269	27.44	12.04	264	27.98	12.58	264	27.98	12.58
2.75	165	359	325	27.73	12.33	270	28.27	12.87	270	28.27	12.87
3	180	391	350	27.90	12.50	276	28.67	13.27	276	28.67	13.27
3.25	195	424	361	28.09	12.69	283	29.18	13.78	283	29.18	13.78
3.5	210	456	368	28.39	12.99	291	29.78	14.38	291	29.78	14.38
3.75	225	489	376	28.78	13.38	300	30.47	15.07	300	30.47	15.07
4	240	521	386	29.27	13.87	310	31.25	15.85	310	31.25	15.85
4.25	255	554	397	29.84	14.44	321	32.12	16.72	321	32.12	16.72
4.5	270	587	410	30.49	15.09	331	32.99	17.59	331	32.99	17.59
4.75	285	619	423	31.22	15.82	340	33.70	18.30	340	33.70	18.30
5	300	652	438	32.02	16.62	349	34.48	19.08	349	34.48	19.08
5.25	315	684	453	32.86	17.46	358	35.32	19.92	358	35.32	19.92
5.5	330	717	464	33.51	18.11	368	36.22	20.82	368	36.22	20.82
5.75	345	750	475	34.22	18.82	378	37.19	21.79	378	37.19	21.79
6	000	000	000	34.97	19.57	387	38.09	22.69	387	38.09	22.69
6.25	000	000	000	35.79	20.39	395	38.85	23.45	395	38.85	23.45
6.5	390	847	514	36.65	21.25	403	39.67	24.27	403	39.67	24.27
6.75	405	880	528	37.57	22.17	411	40.53	25.13	411	40.53	25.13
7	420	913	539	38.32	22.92	420	41.43	26.03	420	41.43	26.03
7.25	435	945	549	39.04	23.64	428	42.39	26.99	428	42.39	26.99
7.5	450	978	560	39.81	24.41	436	43.25	27.85	436	43.25	27.85
7.75	465	1010	571	40.62	25.22	443	44.05	28.65	443	44.05	28.65
8	480	1043	583	41.46	26.06	451	44.89	29.49	451	44.89	29.49
8.25	495	1076	594	42.35	26.95	458	45.77	30.37	458	45.77	30.37
8.5	510	1108	605	43.17	27.77	466	46.68	31.28	466	46.68	31.28
8.75	525	1141	615	43.91	28.51	474	47.63	32.23	474	47.63	32.23
9	540	1173	625	44.69	29.29	481	48.46	33.06	481	48.46	33.06
9.25	555	1179	635	45.49	30.09	488	49.29	33.89	488	49.29	33.89
9.5	570	1159	644	46.26	30.86	494	50.09	34.69	494	50.09	34.69
9.75	585	1140	653	46.99	31.59	500	50.86	35.46	500	50.86	35.46
10	600	1121	661	47.67	32.27	506	51.60	36.20	506	51.60	36.20
10.25	615	1101	668	48.22	32.82	511	52.31	36.91	511	52.31	36.91
10.5	630	1082	674	48.72	33.32	516	52.96	37.56	516	52.96	37.56
10.75	645	1062	679	49.19	33.79	521	53.52	38.12	521	53.52	38.12
11	660	1043	684	49.63	34.23	525	54.05	38.65	525	54.05	38.65
11.25	675	1024	689	50.03	34.63	528	54.56	39.16	528	54.56	39.16
11.5	690	1004	693	50.42	35.02	532	55.04	39.64	532	55.04	39.64
11.75	000	000	000	50.77	35.37	535	55.50	40.10	535	55.50	40.10
12	720	965	701	51.09	35.69	538	55.94	40.54	538	55.94	40.54
12.25	735	946	704	51.39	35.99	542	56.36	40.96	542	56.36	40.96
12.5	750	927	707	51.66	36.26	544	56.75	41.35	544	56.75	41.35
12.75	765	907	710	51.91	36.51	547	57.12	41.72	547	57.12	41.72
13	780	888	712	52.13	36.73	550	57.47	42.07	550	57.47	42.07
13.25	795	868	715	52.32	36.92	552	57.80	42.40	552	57.80	42.40
13.5	810	849	716	52.49	37.09	554	58.07	42.67	554	58.07	42.67
13.75	825	829	718	52.64	37.24	556	58.32	42.92	556	58.32	42.92
14	840	810	719	52.76	37.36	557	58.56	43.16	557	58.56	43.16
14.25	855	791	720	52.84	37.44	559	58.77	43.37	559	58.77	43.37
14.5	000	000	000	52.90	37.50	560	58.97	43.57	560	58.97	43.57
14.75	885	752	721	52.94	37.54	561	59.15	43.75	561	59.15	43.75
15	900	732	722	52.96	37.56	563	59.31	43.91	563	59.31	43.91
15.25	915	713	722	52.96	37.56	563	59.45	44.05	563	59.45	44.05
15.5	000	000	000	52.95	37.55	564	59.57	44.17	564	59.57	44.17
15.75	945	674	721	52.91	37.51	565	59.68	44.28	565	59.68	44.28
16	960	655	720	52.85	37.45	566	59.76	44.36	566	59.76	44.36
16.25	000	000	000	52.77	37.37	566	59.83	44.43	566	59.83	44.43
16.5	990	616	718	52.66	37.26	567	59.89	44.49	567	59.89	44.49
16.75	1005	596	717	52.53	37.13	567	59.92	44.52	567	59.92	44.52
17	1020	577	715	52.38	36.98	567	59.94	44.54	567	59.94	44.54
17.25	1035	558	713	52.20	36.80	567	59.94	44.54	567	59.94	44.54
17.5	1050	538	711	52.01	36.61	567	59.92	44.52	567	59.92	44.52
17.75	1065	519	709	51.80	36.40	567	59.89	44.49	567	59.89	44.49
18	1080	499	706	51.56	36.16	566	59.84	44.44	566	59.84	44.44
18.25	1095	480	703	51.31	35.91	566	59.77	44.37	566	59.77	44.37
18.5	1110	461	700	51.04	35.64	565	59.69	44.29	565	59.69	44.29
18.75	1125	441	697	50.74	35.34	564	59.58	44.18	564	59.58	44.18
19	1140	422	693	50.43	35.03	564	59.47	44.07	564	59.47	44.07
19.25	1155	402	690	50.10	34.70	563	59.33	43.93	563	59.33	43.93
19.5	1170	383	686	49.75	34.35	562	59.18	43.78	562	59.18	43.78
19.75	1185	363	681	49.39	33.99	560	59.02	43.62	560	59.02	43.62
20	1200	344	677	49.00	33.60	559	58.83	43.43	559	58.83	43.43
20.25	1215	325	672	48.60	33.20	558	58.63	43.23	558	58.63	43.23
20.5	1230	305	667	48.18	32.78	556	58.42	43.02	556	58.42	43.02
20.75	1245	286	662	47.74	32.34	555	58.19	42.79	555	58.19	42.79
21	1260	266	655	47.18	31.78	553	57.94	42.54	553	57.94	42.54
21.25	1275	247	648	46.61	31.21	551	57.67	42.27	551	57.67	42.27
21.5	1290	228	641	46.02	30.62	549	57.35	41.95	549	57.35	41.95
21.75	1305	208	634	45.41	30.01	546	57.02	41.62	546	57.02	41.62
22	1320	189	626	44.78	29.38	544	56.68	41.28	544	56.68	41.28
22.25	1335	169	618	44.14	28.74	541	56.31	40.91	541	56.31	40.91
22.5	1350	150	609	43.48	28.08	538	55.93	40.53	538	55.93	40.53
22.75	1365	130	601	42.81	27.41	535	55.53	40.13	535	55.53	40.13
23	1380	111	589	41.92	26.52	532	55.12	39.72	532	55.12	39.72
23.25	1395	92	576	41.01	25.61	529	54.69	39.29	529	54.69	39.29
23.5	1410	72	564	40.09	24.69	526	54.24	38.84	526	54.24	38.84
23.75	1425	53	551	39.16	23.76	523	53.78	38.38	523	53.78	38.38
24	1440	33	537	38.22	22.82	519	53.30	37.90	519	53.30	37.90

Temo di ritorno 100 anni			SCENARIO CON RIDUZIONE DEL VOLUME DI PIENA
Quota di apertura dello scarico di alleggerimento			24.8 m s.l.m.			60 m s.l.m.			68.15 m s.l.m.
Tempo		Portata in ingresso	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale
ore	min	mc/s	mc/s	mc/s	m	mc/s	mc/s	m	mc/s	mc/s	m
0	0	0	0	15.40	0.00	0	15.40	0.00	0	15.40	0.00
0.25	15	41	0	15.92	0.52	0	15.92	0.52	0	15.92	0.52
0.5	30	82	0	17.48	2.08	0	17.48	2.08	0	17.48	2.08
0.75	45	122	0	20.09	4.69	0	20.09	4.69	0	20.09	4.69
1	60	163	0	23.05	7.65	0	23.05	7.65	0	23.05	7.65
1.25	75	204	0	24.34	8.94	0	24.34	8.94	0	24.34	8.94
1.5	90	245	101	25.52	10.12	41	25.82	10.42	41	25.82	10.42
1.75	000	000	000	26.44	11.04	139	27.04	11.64	139	27.04	11.64
2	000	000	000	27.15	11.75	246	27.81	12.41	246	27.81	12.41
2.25	135	367	312	27.66	12.26	268	28.14	12.74	268	28.14	12.74
2.5	150	408	352	27.92	12.52	275	28.60	13.20	275	28.60	13.20
2.75	165	448	363	28.18	12.78	283	29.18	13.78	283	29.18	13.78
3	180	489	372	28.58	13.18	292	29.89	14.49	292	29.89	14.49
3.25	195	530	382	29.10	13.70	303	30.72	15.32	303	30.72	15.32
3.5	210	571	395	29.73	14.33	315	31.66	16.26	315	31.66	16.26
3.75	225	611	409	30.47	15.07	328	32.72	17.32	328	32.72	17.32
4	240	652	425	31.31	15.91	338	33.54	18.14	338	33.54	18.14
4.25	255	693	442	32.24	16.84	348	34.42	19.02	348	34.42	19.02
4.5	270	734	457	33.12	17.72	359	35.38	19.98	359	35.38	19.98
4.75	285	774	470	33.90	18.50	370	36.42	21.02	370	36.42	21.02
5	300	815	484	34.75	19.35	381	37.54	22.14	381	37.54	22.14
5.25	315	856	499	35.67	20.27	391	38.46	23.06	391	38.46	23.06
5.5	330	897	514	36.65	21.25	400	39.37	23.97	400	39.37	23.97
5.75	345	938	530	37.71	22.31	409	40.33	24.93	409	40.33	24.93
6	000	000	000	38.53	23.13	419	41.36	25.96	419	41.36	25.96
6.25	375	1019	554	39.38	23.98	429	42.44	27.04	429	42.44	27.04
6.5	390	1060	566	40.28	24.88	438	43.40	28.00	438	43.40	28.00
6.75	405	1101	580	41.24	25.84	446	44.33	28.93	446	44.33	28.93
7	420	1141	593	42.24	26.84	454	45.30	29.90	454	45.30	29.90
7.25	435	1182	605	43.18	27.78	463	46.32	30.92	463	46.32	30.92
7.5	450	1223	616	44.04	28.64	472	47.39	31.99	472	47.39	31.99
7.75	465	1264	628	44.94	29.54	480	48.37	32.97	480	48.37	32.97
8	480	1304	640	45.89	30.49	488	49.31	33.91	488	49.31	33.91
8.25	495	1345	652	46.87	31.47	496	50.30	34.90	496	50.30	34.90
8.5	510	1386	664	47.88	32.48	504	51.32	35.92	504	51.32	35.92
8.75	525	1427	674	48.75	33.35	512	52.38	36.98	512	52.38	36.98
9	540	1428	684	49.64	34.24	519	53.36	37.96	519	53.36	37.96
9.25	555	1404	694	50.50	35.10	526	54.26	38.86	526	54.26	38.86
9.5	570	1380	703	51.32	35.92	532	55.12	39.72	532	55.12	39.72
9.75	585	1355	712	52.10	36.70	539	55.95	40.55	539	55.95	40.55
10	600	1331	720	52.83	37.43	544	56.76	41.36	544	56.76	41.36
10.25	615	1306	727	53.43	38.03	550	57.53	42.13	550	57.53	42.13
10.5	630	1282	733	53.99	38.59	555	58.22	42.82	555	58.22	42.82
10.75	645	1257	739	54.52	39.12	559	58.85	43.45	559	58.85	43.45
11	660	1233	744	55.03	39.63	564	59.46	44.06	564	59.46	44.06
11.25	675	1209	749	55.50	40.10	795	60.02	44.62	568	60.04	44.64
11.5	690	1184	754	55.95	40.55	799	60.38	44.98	571	60.59	45.19
11.75	705	1160	758	56.37	40.97	802	60.71	45.31	575	61.12	45.72
12	720	1135	762	56.76	41.36	805	61.01	45.61	578	61.63	46.23
12.25	735	1111	766	57.11	41.71	808	61.29	45.89	582	62.11	46.71
12.5	750	1087	769	57.45	42.05	811	61.55	46.15	585	62.57	47.17
12.75	765	1062	772	57.75	42.35	813	61.78	46.38	588	62.98	47.58
13	780	1038	775	58.00	42.60	815	61.99	46.59	590	63.34	47.94
13.25	795	1013	777	58.22	42.82	817	62.18	46.78	592	63.69	48.29
13.5	810	989	779	58.42	43.02	818	62.34	46.94	594	64.01	48.61
13.75	825	965	781	58.59	43.19	820	62.48	47.08	596	64.31	48.91
14	840	940	783	58.75	43.35	821	62.60	47.20	598	64.59	49.19
14.25	855	916	784	58.87	43.47	822	62.69	47.29	600	64.85	49.45
14.5	870	891	785	58.98	43.58	822	62.77	47.37	601	65.08	49.68
14.75	885	867	786	59.06	43.66	823	62.81	47.41	603	65.30	49.90
15	900	843	786	59.12	43.72	823	62.84	47.44	604	65.50	50.10
15.25	915	818	787	59.16	43.76	823	62.84	47.44	605	65.68	50.28
15.5	930	794	787	59.18	43.78	823	62.83	47.43	606	65.84	50.44
15.75	945	769	787	59.17	43.77	823	62.80	47.40	607	65.97	50.57
16	960	745	787	59.15	43.75	822	62.74	47.34	608	66.09	50.69
16.25	975	721	786	59.10	43.70	821	62.66	47.26	609	66.19	50.79
16.5	990	696	785	59.03	43.63	820	62.56	47.16	609	66.27	50.87
16.75	1005	672	785	58.94	43.54	819	62.44	47.04	610	66.33	50.93
17	1020	647	783	58.83	43.43	818	62.30	46.90	610	66.37	50.97
17.25	1035	623	782	58.70	43.30	816	62.14	46.74	610	66.39	50.99
17.5	1050	598	781	58.55	43.15	815	61.96	46.56	610	66.39	50.99
17.75	1065	574	779	58.38	42.98	813	61.76	46.36	610	66.37	50.97
18	1080	550	777	58.19	42.79	810	61.53	46.13	610	66.33	50.93
18.25	1095	525	775	57.97	42.57	808	61.29	45.89	609	66.27	50.87
18.5	1110	501	772	57.74	42.34	805	61.03	45.63	609	66.20	50.80
18.75	1125	476	769	57.45	42.05	803	60.75	45.35	608	66.10	50.70
19	1140	452	766	57.15	41.75	800	60.45	45.05	607	65.99	50.59
19.25	1155	428	763	56.82	41.42	797	60.14	44.74	607	65.86	50.46
19.5	1170	403	759	56.48	41.08	793	59.80	44.40	606	65.71	50.31
19.75	1185	379	755	56.11	40.71	790	59.45	44.05	604	65.54	50.14
20	1200	354	751	55.72	40.32	786	59.07	43.67	603	65.35	49.95
20.25	1215	330	747	55.32	39.92	782	58.68	43.28	602	65.15	49.75
20.5	1230	306	743	54.89	39.49	778	58.27	42.87	600	64.92	49.52
20.75	1245	281	738	54.44	39.04	773	57.84	42.44	599	64.68	49.28
21	1260	257	733	53.97	38.57	768	57.35	41.95	597	64.42	49.02
21.25	1275	232	727	53.49	38.09	763	56.82	41.42	595	64.15	48.75
21.5	1290	208	722	52.98	37.58	757	56.28	40.88	593	63.85	48.45
21.75	1305	184	715	52.40	37.00	751	55.72	40.32	591	63.54	48.14
22	1320	159	708	51.76	36.36	745	55.15	39.75	589	63.21	47.81
22.25	1335	135	701	51.10	35.70	739	54.55	39.15	587	62.86	47.46
22.5	1350	110	693	50.43	35.03	732	53.94	38.54	584	62.46	47.06
22.75	1365	86	685	49.73	34.33	725	53.30	37.90	581	62.03	46.63
23	1380	62	677	49.01	33.61	718	52.63	37.23	578	61.58	46.18
23.25	1395	37	668	48.28	32.88	709	51.85	36.45	575	61.11	45.71
23.5	1410	13	659	47.46	32.06	700	51.04	35.64	572	60.63	45.23
23.75	1425	0	647	46.52	31.12	691	50.23	34.83	568	60.13	44.73
24	1440	0	636	45.59	30.19	682	49.42	34.02	565	59.62	44.22

Temo di ritorno 200 anni			SCENARIO CON RIDUZIONE DEL VOLUME DI PIENA
Quota di apertura dello scarico di alleggerimento			24.8 m s.l.m.			60 m s.l.m.			68.15 m s.l.m.
Tempo		Portata in ingresso	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale
ore	min	mc/s	mc/s	mc/s	m	mc/s	mc/s	m	mc/s	mc/s	m
0	0	0	0	15.40	0.00	0	15.40	0.00	0	15.40	0.00
0.25	15	49	0	16.02	0.62	0	16.02	0.62	0	16.02	0.62
0.5	30	98	0	17.89	2.49	0	17.89	2.49	0	17.89	2.49
0.75	45	146	0	21.01	5.61	0	21.01	5.61	0	21.01	5.61
1	60	195	0	23.50	8.10	0	23.50	8.10	0	23.50	8.10
1.25	75	244	75	24.98	9.58	6	25.04	9.64	6	25.04	9.64
1.5	90	293	141	26.12	10.72	98	26.59	11.19	98	26.59	11.19
1.75	105	342	225	27.04	11.64	226	27.69	12.29	226	27.69	12.29
2	120	390	320	27.70	12.30	268	28.16	12.76	268	28.16	12.76
2.25	135	439	360	28.01	12.61	276	28.72	13.32	276	28.72	13.32
2.5	150	488	368	28.40	13.00	286	29.43	14.03	286	29.43	14.03
2.75	165	537	379	28.95	13.55	298	30.29	14.89	298	30.29	14.89
3	180	585	393	29.63	14.23	311	31.30	15.90	311	31.30	15.90
3.25	195	634	409	30.45	15.05	325	32.44	17.04	325	32.44	17.04
3.5	210	683	426	31.39	15.99	337	33.43	18.03	337	33.43	18.03
3.75	225	732	445	32.45	17.05	348	34.40	19.00	348	34.40	19.00
4	240	781	461	33.37	17.97	360	35.48	20.08	360	35.48	20.08
4.25	255	829	476	34.27	18.87	372	36.65	21.25	372	36.65	21.25
4.5	270	878	492	35.25	19.85	385	37.88	22.48	385	37.88	22.48
4.75	285	927	509	36.33	20.93	395	38.85	23.45	395	38.85	23.45
5	300	976	526	37.48	22.08	405	39.89	24.49	405	39.89	24.49
5.25	315	1025	541	38.45	23.05	416	41.00	25.60	416	41.00	25.60
5.5	330	1073	554	39.40	24.00	427	42.18	26.78	427	42.18	26.78
5.75	345	1122	568	40.41	25.01	437	43.29	27.89	437	43.29	27.89
6	360	1171	583	41.48	26.08	446	44.31	28.91	446	44.31	28.91
6.25	375	1220	598	42.62	27.22	455	45.39	29.99	455	45.39	29.99
6.5	390	1269	611	43.59	28.19	465	46.53	31.13	465	46.53	31.13
6.75	405	1317	623	44.57	29.17	475	47.72	32.32	475	47.72	32.32
7	420	1366	636	45.60	30.20	483	48.76	33.36	483	48.76	33.36
7.25	435	1415	649	46.69	31.29	492	49.82	34.42	492	49.82	34.42
7.5	450	1464	663	47.82	32.42	501	50.93	35.53	501	50.93	35.53
7.75	465	1512	674	48.79	33.39	510	52.09	36.69	510	52.09	36.69
8	480	1561	686	49.80	34.40	518	53.22	37.82	518	53.22	37.82
8.25	495	1610	698	50.85	35.45	526	54.29	38.89	526	54.29	38.89
8.5	510	1659	710	51.95	36.55	534	55.39	39.99	534	55.39	39.99
8.75	525	1683	723	53.04	37.64	543	56.54	41.14	543	56.54	41.14
9	540	1653	733	53.98	38.58	551	57.66	42.26	551	57.66	42.26
9.25	555	1624	742	54.88	39.48	558	58.64	43.24	558	58.64	43.24
9.5	570	1594	752	55.75	40.35	564	59.57	44.17	564	59.57	44.17
9.75	585	1565	760	56.57	41.17	799	60.36	44.96	570	60.46	45.06
10	600	1535	768	57.36	41.96	805	61.02	45.62	576	61.33	45.93
10.25	615	1506	776	58.07	42.67	812	61.65	46.25	582	62.16	46.76
10.5	630	1476	782	58.70	43.30	817	62.25	46.85	587	62.95	47.55
10.75	645	1447	788	59.30	43.90	823	62.82	47.42	592	63.64	48.24
11	660	1417	794	59.87	44.47	827	63.29	47.89	596	64.30	48.90
11.25	675	1388	799	60.41	45.01	832	63.75	48.35	600	64.93	49.53
11.5	690	1358	804	60.91	45.51	836	64.17	48.77	604	65.54	50.14
11.75	705	1329	809	61.39	45.99	840	64.57	49.17	608	66.12	50.72
12	720	1299	813	61.84	46.44	843	64.94	49.54	612	66.67	51.27
12.25	735	1270	817	62.25	46.85	846	65.29	49.89	615	67.20	51.80
12.5	750	1240	821	62.64	47.24	849	65.61	50.21	618	67.70	52.30
12.75	765	1211	824	62.97	47.57	852	65.90	50.50	621	68.14	52.74
13	780	1181	827	63.26	47.86	855	66.17	50.77	878	68.37	52.97
13.25	795	1152	830	63.53	48.13	857	66.42	51.02	887	68.57	53.17
13.5	810	1122	832	63.77	48.37	859	66.64	51.24	898	68.74	53.34
13.75	825	1093	834	63.99	48.59	861	66.83	51.43	909	68.88	53.48
14	840	1063	836	64.18	48.78	862	67.00	51.60	922	69.00	53.60
14.25	855	1034	838	64.35	48.95	864	67.15	51.75	931	69.08	53.68
14.5	870	1004	839	64.49	49.09	865	67.27	51.87	939	69.14	53.74
14.75	885	975	840	64.61	49.21	866	67.37	51.97	943	69.17	53.77
15	900	945	841	64.70	49.30	866	67.44	52.04	944	69.18	53.78
15.25	915	916	842	64.77	49.37	867	67.49	52.09	943	69.17	53.77
15.5	930	886	842	64.82	49.42	867	67.52	52.12	940	69.15	53.75
15.75	945	857	842	64.84	49.44	867	67.52	52.12	934	69.10	53.70
16	960	827	842	64.84	49.44	867	67.50	52.10	926	69.04	53.64
16.25	975	798	842	64.82	49.42	867	67.46	52.06	917	68.96	53.56
16.5	990	768	842	64.77	49.37	866	67.39	51.99	908	68.87	53.47
16.75	1005	739	841	64.70	49.30	865	67.30	51.90	900	68.77	53.37
17	1020	709	840	64.61	49.21	864	67.19	51.79	892	68.65	53.25
17.25	1035	680	839	64.49	49.09	863	67.06	51.66	884	68.51	53.11
17.5	1050	650	838	64.36	48.96	861	66.90	51.50	878	68.36	52.96
17.75	1065	621	836	64.20	48.80	860	66.73	51.33	874	68.19	52.79
18	1080	591	834	64.02	48.62	858	66.53	51.13	872	68.01	52.61
18.25	1095	562	832	63.82	48.42	856	66.31	50.91	870	67.80	52.40
18.5	1110	532	830	63.59	48.19	854	66.06	50.66	867	67.55	52.15
18.75	1125	503	828	63.35	47.95	851	65.80	50.40	865	67.27	51.87
19	1140	473	825	63.08	47.68	849	65.52	50.12	862	66.98	51.58
19.25	1155	444	823	62.79	47.39	846	65.21	49.81	859	66.66	51.26
19.5	1170	414	819	62.44	47.04	843	64.88	49.48	856	66.32	50.92
19.75	1185	385	816	62.07	46.67	839	64.53	49.13	853	65.96	50.56
20	1200	355	812	61.68	46.28	836	64.17	48.77	849	65.58	50.18
20.25	1215	326	808	61.26	45.86	832	63.78	48.38	845	65.19	49.79
20.5	1230	296	803	60.82	45.42	828	63.37	47.97	842	64.77	49.37
20.75	1245	267	799	60.36	44.96	824	62.94	47.54	837	64.33	48.93
21	1260	237	794	59.88	44.48	819	62.45	47.05	833	63.87	48.47
21.25	1275	208	789	59.38	43.98	814	61.93	46.53	828	63.39	47.99
21.5	1290	178	784	58.85	43.45	809	61.38	45.98	824	62.89	47.49
21.75	1305	149	778	58.30	42.90	803	60.81	45.41	818	62.32	46.92
22	1320	119	772	57.73	42.33	797	60.22	44.82	812	61.71	46.31
22.25	1335	90	765	57.06	41.66	791	59.60	44.20	806	61.09	45.69
22.5	1350	60	758	56.37	40.97	785	58.97	43.57	800	60.44	45.04
22.75	1365	31	751	55.66	40.26	778	58.32	42.92	793	59.78	44.38
23	1380	1	743	54.93	39.53	771	57.63	42.23	786	59.09	43.69
23.25	1395	0	735	54.19	38.79	763	56.86	41.46	779	58.40	43.00
23.5	1410	0	727	53.46	38.06	755	56.10	40.70	772	57.70	42.30
23.75	1425	0	719	52.72	37.32	747	55.34	39.94	764	56.93	41.53
24	1440	0	710	51.88	36.48	739	54.60	39.20	756	56.17	40.77

Temo di ritorno 50 anni			SCENARIO SENZA RIDUZIONE DEL VOLUME DI PIENA
Quota di apertura dello scarico di alleggerimento			24.8 m s.l.m.			62 m s.l.m.			68.15 m s.l.m.
Tempo		Portata in ingresso	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale
ore	min	mc/s	mc/s	mc/s	m	mc/s	mc/s	m	mc/s	mc/s	m
0	0	0	0	15.40	0.00	0	15.40	0.00	0	15.40	0.00
0.25	15	29	0	15.76	0.36	0	15.76	0.36	0	15.76	0.36
0.5	30	58	0	16.87	1.47	0	16.87	1.47	0	16.87	1.47
0.75	45	87	0	18.72	3.32	0	18.72	3.32	0	18.72	3.32
1	60	115	0	21.30	5.90	0	21.30	5.90	0	21.30	5.90
1.25	75	144	0	23.30	7.90	0	23.30	7.90	0	23.30	7.90
1.5	90	173	0	24.41	9.01	0	24.41	9.01	0	24.41	9.01
1.75	105	202	91	25.35	9.95	32	25.66	10.26	32	25.66	10.26
2	120	231	137	26.07	10.67	106	26.69	11.29	106	26.69	11.29
2.25	000	000	000	26.65	11.25	176	27.40	12.00	176	27.40	12.00
2.5	150	289	231	27.10	11.70	244	27.80	12.40	244	27.80	12.40
2.75	165	317	270	27.45	12.05	265	27.99	12.59	265	27.99	12.59
3	180	346	318	27.69	12.29	269	28.24	12.84	269	28.24	12.84
3.25	000	000	000	27.85	12.45	274	28.59	13.19	274	28.59	13.19
3.5	210	404	359	27.99	12.59	281	29.03	13.63	281	29.03	13.63
3.75	225	433	364	28.22	12.82	288	29.55	14.15	288	29.55	14.15
4	240	462	371	28.53	13.13	296	30.16	14.76	296	30.16	14.76
4.25	255	491	379	28.93	13.53	305	30.85	15.45	305	30.85	15.45
4.5	270	519	389	29.40	14.00	315	31.61	16.21	315	31.61	16.21
4.75	285	548	399	29.95	14.55	325	32.45	17.05	325	32.45	17.05
5	300	577	411	30.56	15.16	334	33.18	17.78	334	33.18	17.78
5.25	315	606	424	31.25	15.85	342	33.86	18.46	342	33.86	18.46
5.5	330	635	437	31.99	16.59	350	34.59	19.19	350	34.59	19.19
5.75	345	664	451	32.79	17.39	359	35.38	19.98	359	35.38	19.98
6	360	693	461	33.38	17.98	368	36.22	20.82	368	36.22	20.82
6.25	000	000	000	34.03	18.63	377	37.12	21.72	377	37.12	21.72
6.5	390	750	483	34.71	19.31	386	37.98	22.58	386	37.98	22.58
6.75	000	000	000	35.45	20.05	393	38.69	23.29	393	38.69	23.29
7	420	808	507	36.23	20.83	401	39.44	24.04	401	39.44	24.04
7.25	435	837	520	37.05	21.65	408	40.22	24.82	408	40.22	24.82
7.5	450	866	532	37.88	22.48	416	41.05	25.65	416	41.05	25.65
7.75	465	895	542	38.53	23.13	424	41.92	26.52	424	41.92	26.52
8	480	923	551	39.21	23.81	432	42.82	27.42	432	42.82	27.42
8.25	495	952	562	39.93	24.53	439	43.55	28.15	439	43.55	28.15
8.5	510	981	572	40.68	25.28	446	44.31	28.91	446	44.31	28.91
8.75	525	1010	583	41.47	26.07	453	45.10	29.70	453	45.10	29.70
9	540	1039	594	42.29	26.89	460	45.92	30.52	460	45.92	30.52
9.25	555	1068	604	43.07	27.67	467	46.78	31.38	467	46.78	31.38
9.5	570	1097	613	43.75	28.35	474	47.67	32.27	474	47.67	32.27
9.75	585	1126	622	44.47	29.07	481	48.44	33.04	481	48.44	33.04
10	600	1154	631	45.22	29.82	487	49.21	33.81	487	49.21	33.81
10.25	615	1183	641	45.99	30.59	493	50.01	34.61	493	50.01	34.61
10.5	630	1175	650	46.77	31.37	500	50.82	35.42	500	50.82	35.42
10.75	645	1158	659	47.51	32.11	506	51.61	36.21	506	51.61	36.21
11	660	1141	667	48.14	32.74	512	52.36	36.96	512	52.36	36.96
11.25	675	1124	673	48.68	33.28	517	53.05	37.65	517	53.05	37.65
11.5	690	1107	679	49.20	33.80	521	53.64	38.24	521	53.64	38.24
11.75	705	1089	685	49.69	34.29	526	54.22	38.82	526	54.22	38.82
12	720	1072	690	50.16	34.76	530	54.77	39.37	530	54.77	39.37
12.25	735	1055	695	50.59	35.19	534	55.31	39.91	534	55.31	39.91
12.5	750	1038	700	51.00	35.60	538	55.82	40.42	538	55.82	40.42
12.75	765	1021	704	51.39	35.99	541	56.31	40.91	541	56.31	40.91
13	780	1003	708	51.75	36.35	545	56.78	41.38	545	56.78	41.38
13.25	795	986	712	52.09	36.69	548	57.23	41.83	548	57.23	41.83
13.5	810	969	715	52.40	37.00	551	57.66	42.26	551	57.66	42.26
13.75	825	952	719	52.69	37.29	554	58.03	42.63	554	58.03	42.63
14	840	935	721	52.93	37.53	556	58.38	42.98	556	58.38	42.98
14.25	000	000	000	53.13	37.73	558	58.71	43.31	558	58.71	43.31
14.5	000	000	000	53.31	37.91	560	59.02	43.62	560	59.02	43.62
14.75	885	883	727	53.48	38.08	563	59.31	43.91	563	59.31	43.91
15	900	866	729	53.63	38.23	564	59.58	44.18	564	59.58	44.18
15.25	915	849	730	53.75	38.35	566	59.84	44.44	566	59.84	44.44
15.5	000	000	000	53.86	38.46	568	60.09	44.69	568	60.09	44.69
15.75	945	814	733	53.96	38.56	569	60.31	44.91	569	60.31	44.91
16	960	797	733	54.03	38.63	571	60.52	45.12	571	60.52	45.12
16.25	975	780	734	54.08	38.68	572	60.71	45.31	572	60.71	45.31
16.5	990	763	734	54.12	38.72	573	60.89	45.49	573	60.89	45.49
16.75	1005	746	734	54.14	38.74	575	61.05	45.65	575	61.05	45.65
17	1020	729	734	54.14	38.74	575	61.19	45.79	575	61.19	45.79
17.25	1035	711	734	54.13	38.73	576	61.32	45.92	576	61.32	45.92
17.5	1050	694	734	54.10	38.70	577	61.43	46.03	577	61.43	46.03
17.75	1065	677	734	54.05	38.65	578	61.53	46.13	578	61.53	46.13
18	1080	660	733	53.98	38.58	578	61.61	46.21	578	61.61	46.21
18.25	1095	643	732	53.90	38.50	579	61.67	46.27	579	61.67	46.27
18.5	1110	625	731	53.81	38.41	579	61.72	46.32	579	61.72	46.32
18.75	1125	608	730	53.69	38.29	579	61.76	46.36	579	61.76	46.36
19	1140	591	728	53.56	38.16	579	61.77	46.37	579	61.77	46.37
19.25	1155	574	727	53.42	38.02	580	61.78	46.38	580	61.78	46.38
19.5	1170	557	725	53.26	37.86	579	61.76	46.36	579	61.76	46.36
19.75	1185	540	723	53.08	37.68	579	61.74	46.34	579	61.74	46.34
20	1200	522	721	52.89	37.49	579	61.69	46.29	579	61.69	46.29
20.25	1215	505	718	52.66	37.26	579	61.64	46.24	579	61.64	46.24
20.5	1230	488	715	52.40	37.00	578	61.56	46.16	578	61.56	46.16
20.75	1245	471	712	52.13	36.73	577	61.48	46.08	577	61.48	46.08
21	1260	454	709	51.83	36.43	577	61.37	45.97	577	61.37	45.97
21.25	1275	436	706	51.52	36.12	576	61.26	45.86	576	61.26	45.86
21.5	1290	419	702	51.20	35.80	575	61.13	45.73	575	61.13	45.73
21.75	1305	402	698	50.86	35.46	574	60.98	45.58	574	60.98	45.58
22	1320	385	694	50.50	35.10	573	60.82	45.42	573	60.82	45.42
22.25	1335	368	690	50.13	34.73	572	60.65	45.25	572	60.65	45.25
22.5	1350	351	685	49.74	34.34	570	60.46	45.06	570	60.46	45.06
22.75	1365	333	681	49.34	33.94	569	60.26	44.86	569	60.26	44.86
23	1380	316	676	48.92	33.52	568	60.04	44.64	568	60.04	44.64
23.25	1395	299	671	48.49	33.09	566	59.81	44.41	566	59.81	44.41
23.5	1410	282	666	48.04	32.64	564	59.57	44.17	564	59.57	44.17
23.75	1425	265	660	47.53	32.13	563	59.31	43.91	563	59.31	43.91
24	1440	247	653	46.95	31.55	561	59.04	43.64	561	59.04	43.64

Temo di ritorno 100 anni			SCENARIO SENZA RIDUZIONE DEL VOLUME DI PIENA
Quota di apertura dello scarico di alleggerimento			24.8 m s.l.m.			62 m s.l.m.			68.15 m s.l.m.
Tempo		Portata in ingresso	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale
ore	min	mc/s	mc/s	mc/s	m	mc/s	mc/s	m	mc/s	mc/s	m
0	0	0	0	15.40	0.00	0	15.40	0.00	0	15.40	0.00
0.25	15	36	0	15.86	0.46	0	15.86	0.46	0	15.86	0.46
0.5	30	72	0	17.24	1.84	0	17.24	1.84	0	17.24	1.84
0.75	45	108	0	19.55	4.15	0	19.55	4.15	0	19.55	4.15
1	60	144	0	22.77	7.37	0	22.77	7.37	0	22.77	7.37
1.25	75	180	0	23.93	8.53	0	23.93	8.53	0	23.93	8.53
1.5	90	216	82	25.14	9.74	15	25.30	9.90	15	25.30	9.90
1.75	105	253	135	26.04	10.64	97	26.57	11.17	97	26.57	11.17
2	120	289	197	26.76	11.36	183	27.47	12.07	183	27.47	12.07
2.25	135	325	256	27.31	11.91	257	27.90	12.50	257	27.90	12.50
2.5	150	361	320	27.70	12.30	269	28.20	12.80	269	28.20	12.80
2.75	165	397	350	27.90	12.50	275	28.62	13.22	275	28.62	13.22
3	180	433	362	28.12	12.72	282	29.16	13.76	282	29.16	13.76
3.25	195	469	369	28.46	13.06	291	29.80	14.40	291	29.80	14.40
3.5	000	000	000	28.90	13.50	301	30.55	15.15	301	30.55	15.15
3.75	225	541	389	29.44	14.04	312	31.39	15.99	312	31.39	15.99
4	240	577	402	30.08	14.68	324	32.34	16.94	324	32.34	16.94
4.25	255	613	416	30.81	15.41	334	33.19	17.79	334	33.19	17.79
4.5	270	649	431	31.63	16.23	343	33.98	18.58	343	33.98	18.58
4.75	285	685	447	32.52	17.12	353	34.83	19.43	353	34.83	19.43
5	300	722	460	33.27	17.87	363	35.75	20.35	363	35.75	20.35
5.25	315	758	472	34.01	18.61	373	36.75	21.35	373	36.75	21.35
5.5	330	794	485	34.80	19.40	384	37.80	22.40	384	37.80	22.40
5.75	345	830	498	35.65	20.25	392	38.60	23.20	392	38.60	23.20
6	360	866	513	36.57	21.17	401	39.45	24.05	401	39.45	24.05
6.25	375	902	527	37.54	22.14	409	40.35	24.95	409	40.35	24.95
6.5	390	938	539	38.34	22.94	418	41.30	25.90	418	41.30	25.90
6.75	405	974	550	39.12	23.72	428	42.31	26.91	428	42.31	26.91
7	420	1010	562	39.94	24.54	436	43.23	27.83	436	43.23	27.83
7.25	435	1046	574	40.80	25.40	444	44.09	28.69	444	44.09	28.69
7.5	450	1082	586	41.72	26.32	452	44.98	29.58	452	44.98	29.58
7.75	465	1118	599	42.67	27.27	460	45.92	30.52	460	45.92	30.52
8	480	1154	609	43.47	28.07	468	46.89	31.49	468	46.89	31.49
8.25	495	1190	619	44.28	28.88	476	47.89	32.49	476	47.89	32.49
8.5	510	1227	630	45.13	29.73	483	48.75	33.35	483	48.75	33.35
8.75	525	1263	641	46.01	30.61	490	49.64	34.24	490	49.64	34.24
9	540	1299	652	46.93	31.53	498	50.57	35.17	498	50.57	35.17
9.25	555	1335	664	47.87	32.47	505	51.53	36.13	505	51.53	36.13
9.5	570	1371	673	48.68	33.28	513	52.53	37.13	513	52.53	37.13
9.75	585	1407	683	49.52	34.12	520	53.44	38.04	520	53.44	38.04
10	600	1443	693	50.39	34.99	527	54.34	38.94	527	54.34	38.94
10.25	615	1421	703	51.25	35.85	533	55.25	39.85	533	55.25	39.85
10.5	630	1400	712	52.08	36.68	540	56.12	40.72	540	56.12	40.72
10.75	645	1378	721	52.86	37.46	546	56.97	41.57	546	56.97	41.57
11	660	1357	728	53.51	38.11	552	57.79	42.39	552	57.79	42.39
11.25	675	1335	734	54.12	38.72	557	58.49	43.09	557	58.49	43.09
11.5	690	1313	741	54.71	39.31	562	59.17	43.77	562	59.17	43.77
11.75	705	1292	747	55.27	39.87	566	59.83	44.43	566	59.83	44.43
12	720	1270	752	55.80	40.40	570	60.46	45.06	570	60.46	45.06
12.25	735	1249	758	56.31	40.91	575	61.07	45.67	575	61.07	45.67
12.5	750	1227	763	56.79	41.39	579	61.65	46.25	579	61.65	46.25
12.75	765	1205	767	57.24	41.84	816	62.14	46.74	582	62.22	46.82
13	780	1184	772	57.67	42.27	819	62.47	47.07	586	62.76	47.36
13.25	795	1162	775	58.03	42.63	822	62.78	47.38	589	63.22	47.82
13.5	810	1141	779	58.37	42.97	825	63.04	47.64	592	63.67	48.27
13.75	825	1119	782	58.68	43.28	827	63.28	47.88	595	64.09	48.69
14	840	1097	785	58.96	43.56	829	63.50	48.10	598	64.49	49.09
14.25	855	1076	787	59.23	43.83	831	63.70	48.30	600	64.88	49.48
14.5	870	1054	790	59.48	44.08	833	63.89	48.49	602	65.24	49.84
14.75	885	1033	792	59.70	44.30	835	64.05	48.65	605	65.59	50.19
15	900	1011	794	59.90	44.50	836	64.20	48.80	607	65.92	50.52
15.25	915	989	796	60.08	44.68	837	64.33	48.93	609	66.22	50.82
15.5	930	968	798	60.25	44.85	838	64.44	49.04	611	66.51	51.11
15.75	945	946	799	60.39	44.99	839	64.53	49.13	612	66.79	51.39
16	960	925	800	60.51	45.11	840	64.61	49.21	614	67.04	51.64
16.25	975	903	801	60.61	45.21	840	64.66	49.26	616	67.28	51.88
16.5	990	881	802	60.69	45.29	841	64.70	49.30	617	67.49	52.09
16.75	1005	860	803	60.75	45.35	841	64.73	49.33	618	67.69	52.29
17	1020	838	803	60.79	45.39	841	64.73	49.33	619	67.86	52.46
17.25	1035	817	803	60.81	45.41	841	64.72	49.32	620	68.01	52.61
17.5	1050	795	803	60.81	45.41	841	64.69	49.29	621	68.14	52.74
17.75	1065	773	803	60.80	45.40	840	64.65	49.25	773	68.15	52.75
18	1080	752	803	60.76	45.36	840	64.59	49.19	752	68.15	52.75
18.25	1095	730	802	60.70	45.30	839	64.51	49.11	730	68.15	52.75
18.5	1110	709	801	60.63	45.23	838	64.42	49.02	709	68.15	52.75
18.75	1125	687	801	60.54	45.14	837	64.31	48.91	687	68.15	52.75
19	1140	665	799	60.43	45.03	836	64.18	48.78	665	68.15	52.75
19.25	1155	644	798	60.30	44.90	835	64.04	48.64	644	68.15	52.75
19.5	1170	622	797	60.16	44.76	833	63.88	48.48	622	68.15	52.75
19.75	1185	601	795	59.99	44.59	831	63.71	48.31	621	68.14	52.74
20	1200	579	793	59.81	44.41	830	63.52	48.12	621	68.12	52.72
20.25	1215	557	791	59.61	44.21	828	63.31	47.91	621	68.08	52.68
20.5	1230	536	789	59.40	44.00	825	63.09	47.69	620	68.03	52.63
20.75	1245	514	787	59.16	43.76	823	62.86	47.46	620	67.96	52.56
21	1260	493	784	58.91	43.51	821	62.58	47.18	619	67.88	52.48
21.25	1275	471	782	58.65	43.25	818	62.28	46.88	619	67.78	52.38
21.5	1290	449	779	58.36	42.96	815	61.97	46.57	618	67.66	52.26
21.75	1305	428	776	58.06	42.66	811	61.63	46.23	617	67.52	52.12
22	1320	406	772	57.74	42.34	808	61.28	45.88	616	67.36	51.96
22.25	1335	385	768	57.36	41.96	804	60.92	45.52	615	67.19	51.79
22.5	1350	363	764	56.97	41.57	801	60.54	45.14	614	67.00	51.60
22.75	1365	341	760	56.56	41.16	797	60.14	44.74	612	66.79	51.39
23	1380	320	756	56.13	40.73	793	59.73	44.33	611	66.57	51.17
23.25	1395	298	751	55.69	40.29	788	59.31	43.91	610	66.33	50.93
23.5	1410	277	746	55.22	39.82	784	58.86	43.46	608	66.08	50.68
23.75	1425	255	741	54.74	39.34	779	58.41	43.01	606	65.81	50.41
24	1440	233	736	54.25	38.85	774	57.93	42.53	604	65.53	50.13

Temo di ritorno 200 anni			SCENARIO SENZA RIDUZIONE DEL VOLUME DI PIENA
Quota di apertura dello scarico di alleggerimento			24.8 m s.l.m.			62 m s.l.m.			68.15 m s.l.m.
Tempo		Portata in ingresso	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale	Portata laminata	Livello d'invaso	Incremento rispetto alla quota iniziale
ore	min	mc/s	mc/s	mc/s	m	mc/s	mc/s	m	mc/s	mc/s	m
0	0	0	0	15.40	0.00	0	15.40	0.00	0	15.40	0.00
0.25	15	43	0	15.95	0.55	0	15.95	0.55	0	15.95	0.55
0.5	30	86	0	17.60	2.20	0	17.60	2.20	0	17.60	2.20
0.75	45	129	0	20.36	4.96	0	20.36	4.96	0	20.36	4.96
1	60	173	0	23.19	7.79	0	23.19	7.79	0	23.19	7.79
1.25	75	216	0	24.55	9.15	0	24.55	9.15	0	24.55	9.15
1.5	90	259	110	25.69	10.29	58	26.07	10.67	58	26.07	10.67
1.75	105	302	184	26.62	11.22	162	27.26	11.86	162	27.26	11.86
2	120	345	258	27.33	11.93	257	27.90	12.50	257	27.90	12.50
2.25	135	388	336	27.80	12.40	270	28.30	12.90	270	28.30	12.90
2.5	150	432	360	28.03	12.63	278	28.83	13.43	278	28.83	13.43
2.75	165	475	368	28.38	12.98	287	29.50	14.10	287	29.50	14.10
3	180	518	378	28.86	13.46	298	30.30	14.90	298	30.30	14.90
3.25	195	561	390	29.47	14.07	310	31.22	15.82	310	31.22	15.82
3.5	210	604	404	30.20	14.80	323	32.26	16.86	323	32.26	16.86
3.75	225	647	420	31.04	15.64	334	33.22	17.82	334	33.22	17.82
4	240	691	437	31.98	16.58	344	34.11	18.71	344	34.11	18.71
4.25	000	000	000	32.95	17.55	355	35.07	19.67	355	35.07	19.67
4.5	270	777	467	33.73	18.33	367	36.13	20.73	367	36.13	20.73
4.75	000	000	000	34.60	19.20	379	37.26	21.86	379	37.26	21.86
5	300	863	497	35.54	20.14	389	38.28	22.88	389	38.28	22.88
5.25	315	906	512	36.56	21.16	398	39.21	23.81	398	39.21	23.81
5.5	330	950	529	37.64	22.24	408	40.19	24.79	408	40.19	24.79
5.75	000	000	000	38.51	23.11	418	41.25	25.85	418	41.25	25.85
6	360	1036	554	39.39	23.99	428	42.36	26.96	428	42.36	26.96
6.25	375	1079	567	40.32	24.92	437	43.37	27.97	437	43.37	27.97
6.5	390	1122	581	41.31	25.91	446	44.32	28.92	446	44.32	28.92
6.75	405	1165	595	42.36	26.96	455	45.33	29.93	455	45.33	29.93
7	420	1209	607	43.31	27.91	464	46.38	30.98	464	46.38	30.98
7.25	435	1252	619	44.21	28.81	473	47.49	32.09	473	47.49	32.09
7.5	450	1295	630	45.15	29.75	481	48.49	33.09	481	48.49	33.09
7.75	465	1338	643	46.13	30.73	489	49.47	34.07	489	49.47	34.07
8	480	1381	655	47.17	31.77	497	50.49	35.09	497	50.49	35.09
8.25	495	1424	667	48.16	32.76	505	51.55	36.15	505	51.55	36.15
8.5	510	1468	678	49.07	33.67	514	52.66	37.26	514	52.66	37.26
8.75	525	1511	689	50.02	34.62	522	53.65	38.25	522	53.65	38.25
9	540	1554	700	51.01	35.61	529	54.66	39.26	529	54.66	39.26
9.25	555	1597	711	52.04	36.64	537	55.71	40.31	537	55.71	40.31
9.5	570	1640	723	53.05	37.65	545	56.78	41.38	545	56.78	41.38
9.75	585	1683	733	53.99	38.59	553	57.89	42.49	553	57.89	42.49
10	600	1671	743	54.94	39.54	560	58.89	43.49	560	58.89	43.49
10.25	615	1645	753	55.85	40.45	566	59.86	44.46	566	59.86	44.46
10.5	630	1619	762	56.72	41.32	573	60.80	45.40	573	60.80	45.40
10.75	645	1593	770	57.56	42.16	579	61.71	46.31	579	61.71	46.31
11	660	1567	778	58.30	42.90	819	62.45	47.05	585	62.60	47.20
11.25	675	1541	785	58.99	43.59	825	63.06	47.66	590	63.38	47.98
11.5	690	1514	792	59.65	44.25	830	63.61	48.21	595	64.12	48.72
11.75	705	1488	798	60.27	44.87	836	64.14	48.74	600	64.83	49.43
12	720	1462	804	60.87	45.47	840	64.64	49.24	604	65.52	50.12
12.25	735	1436	809	61.44	46.04	845	65.12	49.72	609	66.18	50.78
12.5	750	1410	815	61.98	46.58	849	65.57	50.17	613	66.82	51.42
12.75	765	1384	820	62.50	47.10	853	66.00	50.60	617	67.44	52.04
13	780	1358	824	62.96	47.56	857	66.41	51.01	620	68.00	52.60
13.25	795	1332	828	63.37	47.97	860	66.79	51.39	879	68.38	52.98
13.5	810	1306	832	63.75	48.35	864	67.15	51.75	894	68.68	53.28
13.75	825	1279	835	64.12	48.72	867	67.49	52.09	916	68.95	53.55
14	840	1253	838	64.45	49.05	870	67.80	52.40	946	69.19	53.79
14.25	855	1227	842	64.77	49.37	872	68.06	52.66	974	69.38	53.98
14.5	870	1201	844	65.06	49.66	876	68.30	52.90	1002	69.54	54.14
14.75	885	1175	847	65.33	49.93	884	68.51	53.11	1013	69.60	54.20
15	900	1149	849	65.58	50.18	895	68.70	53.30	1013	69.60	54.20
15.25	915	1123	851	65.80	50.40	908	68.87	53.47	1013	69.60	54.20
15.5	930	1097	853	66.01	50.61	922	69.00	53.60	1013	69.60	54.20
15.75	945	1071	855	66.19	50.79	935	69.11	53.71	1013	69.60	54.20
16	960	1044	856	66.35	50.95	946	69.19	53.79	1013	69.60	54.20
16.25	975	1018	858	66.48	51.08	954	69.25	53.85	1013	69.60	54.20
16.5	000	000	000	66.60	51.20	958	69.28	53.88	1013	69.60	54.20
16.75	1005	966	859	66.69	51.29	961	69.30	53.90	1013	69.60	54.20
17	1020	940	860	66.77	51.37	960	69.29	53.89	1013	69.60	54.20
17.25	1035	914	861	66.82	51.42	957	69.27	53.87	1013	69.60	54.20
17.5	1050	888	861	66.85	51.45	951	69.23	53.83	1013	69.60	54.20
17.75	1065	862	861	66.86	51.46	944	69.18	53.78	1013	69.60	54.20
18	1080	836	861	66.85	51.45	936	69.12	53.72	1011	69.59	54.19
18.25	1095	809	861	66.82	51.42	926	69.04	53.64	990	69.47	54.07
18.5	1110	783	860	66.77	51.37	916	68.95	53.55	967	69.34	53.94
18.75	1125	757	860	66.70	51.30	907	68.85	53.45	948	69.21	53.81
19	1140	731	859	66.61	51.21	898	68.74	53.34	930	69.07	53.67
19.25	1155	705	858	66.50	51.10	890	68.62	53.22	914	68.93	53.53
19.5	1170	679	856	66.37	50.97	883	68.49	53.09	901	68.78	53.38
19.75	1185	653	855	66.22	50.82	877	68.34	52.94	890	68.62	53.22
20	1200	627	854	66.05	50.65	873	68.17	52.77	881	68.45	53.05
20.25	1215	601	852	65.86	50.46	871	67.99	52.59	875	68.26	52.86
20.5	1230	574	850	65.66	50.26	870	67.79	52.39	872	68.06	52.66
20.75	1245	548	848	65.43	50.03	867	67.55	52.15	870	67.85	52.45
21	1260	522	845	65.18	49.78	865	67.29	51.89	868	67.59	52.19
21.25	1275	496	843	64.92	49.52	862	67.01	51.61	865	67.31	51.91
21.5	1290	470	840	64.64	49.24	860	66.71	51.31	862	67.01	51.61
21.75	1305	444	837	64.34	48.94	857	66.40	51.00	859	66.69	51.29
22	1320	418	834	64.02	48.62	854	66.06	50.66	856	66.36	50.96
22.25	1335	392	831	63.68	48.28	850	65.71	50.31	853	66.00	50.60
22.5	1350	366	828	63.33	47.93	847	65.34	49.94	850	65.63	50.23
22.75	1365	339	824	62.95	47.55	843	64.95	49.55	846	65.24	49.84
23	1380	313	820	62.53	47.13	839	64.55	49.15	842	64.83	49.43
23.25	1395	287	816	62.07	46.67	835	64.12	48.72	838	64.41	49.01
23.5	1410	261	811	61.60	46.20	831	63.68	48.28	834	63.96	48.56
23.75	1425	235	806	61.10	45.70	827	63.23	47.83	829	63.50	48.10
24	1440	209	801	60.58	45.18	822	62.75	47.35	825	63.03	47.63

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ACCORDO DI COLLABORAZIONE

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ACCORDO DI COLLABORAZIONE

ACCORDO DI COLLABORAZIONE

Agenzia Regionale del Distretto Idrografico della Sardegna

Dipartimento di Ingegneria Civile, Ambientale e Architettura‌

dell’Università degli Studi di Cagliari

Bacino del Fiume Temo

Relazione sulla Laminazione

Invaso diga di Monte Crispu

Indice

1 Premessa

2 La diga di Monte Crispu sul fiume Temo

3 Regole operative per la gestione dell’invaso

4 Laminazione dell’onda di piena nell’invaso di Monte Crispu

5 Considerazioni conclusive

Allegato A - Procedura di calcolo dell’idrogramma triangolare

Allegato B - Sintesi della procedura analitica di simulazione del processo di laminazione nell’invaso

Allegato C - Tabelle con valori discreti di portata laminata e di livello d’invaso con passo temporale di 15’

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Dipartimento di Ingegneria Civile, Ambientale e Architettura ‌