ACCORDO DI COLLABORAZIONE

Allegato B alla Delib.G.R. n. 30/11 del 20.6.2017



ACCORDO DI COLLABORAZIONE

tra

Agenzia Regionale del Distretto Idrografico della Sardegna‌

e

Dipartimento di Ingegneria Civile, Ambientale e Architettura‌

dell’Università degli Studi di Cagliari

Finalizzato alla predisposizione del Piano di Gestione del Rischio di alluvioni sui principali corsi d’acqua del distretto idrografico della Regione Autonoma della Sardegna, ai sensi dell’art. 7 della Direttiva 2007/60/CE in data 23.10.2007 e dell’art. 7 del Decreto Legislativo 23 febbraio 2010, n. 49‌


Bacino del Fiume Temo‌


ALLEGATO‌‌‌‌‌‌‌

3.3.TE.R7.0

Relazione sulla Laminazione

Invaso diga di Alto Temo


Responsabile Scientifico per DICAAR‌‌‌

Xxxx. Xxxxxxxx Xxxxx Xxxxx


Elaborazioni‌‌

Xxx. Xxxxxxxx Xxxxxx


Cagliari, Novembre 2016‌‌


Indice

1 Premessa 4

2 La diga Xxxxxxxxxx Roccadoria sul fiume Temo 6

2.1 Descrizione generale dell’opera 6

2.2 Organi di scarico 7

2.2.1 Scarico di fondo 7

2.2.2 Scarico di superficie 8

2.2.3 Portata effluente dallo scarico di superficie alle differenti quote d’invaso 8

3 Regole operative per la gestione dell’invaso 10

4 Modellazione del sistema di approvvigionamento 11

4.1 WARGI-SIM: Decision Support Systems per la simulazione di sistemi idrici 11

4.2 Il sistema idrico dell’Alto Temo 12

4.2.1 Quadro della domanda 12

4.2.2 Input idrologici 14

4.2.3 Evaporazione dagli invasi 16

4.3 Scenari di simulazione 17

4.3.1 Risultati ottenuti 17

4.3.2 Modifica degli input idrologici – Serie SISS-2 20

5 Laminazione dell’onda di piena nell’invaso dell’Alto Temo 22

5.1 Considerazioni preliminari 22

5.2 Risultati della procedura di laminazione dell’invaso dell’Alto Temo 24

5.2.1 Configurazione A 25

5.2.2 Configurazione B 27

5.2.3 Configurazione C 29

5.3 Propagazione dell’onda laminata a valle 32

5.3.1 Configurazione A 36

5.3.2 Configurazione B 36

5.3.3 Configurazione C 37

5.4 Tempo di intervento 38

6 Considerazioni conclusive 39

Allegato A – Procedura di calcolo dell’idrogramma triangolare

Allegato B – Sintesi della procedura analitica di simulazione del processo di laminazione nell’invaso Allegato C – Tabelle con valori discreti di portata laminata e di livello d’invaso con passo temporale di 15’


1 Premessa

Nell’ambito delle attività previste dall’accordo di collaborazione del Marzo 2014 tra l’Agenzia di Distretto Idrografico della Sardegna (ARDIS) e il Dipartimento di Ingegneria Civile, Ambientale e Architettura (DICAAR) dell’Università di Cagliari per la predisposizione del Piano di Gestione del Rischio di Alluvioni (PGRA), all’Art. 3 (Obiettivi e attività) è richiamata la necessità di esaminare l’effetto di laminazione delle piene per opera degli invasi. Infatti, per quanto concerne gli “interventi non strutturali” del PGRA, demandati alle Regioni in coordinamento con il Dipartimento nazionale della protezione civile, (D.Lgs. n. 49/2010 - art. 7 comma 5), è previsto che si sviluppi una fase di analisi al fine di predisporre una “sintesi dei contenuti dei piani urgenti di emergenza predisposti ai sensi dell'articolo 67, comma 5, del Decreto Legislativo n. 152 del 2006, nonché della normativa previgente e tengano conto degli aspetti relativi alle attività di ...” (punto c) “regolazione dei deflussi posta in essere anche attraverso i piani di laminazione”.

Nello stesso accordo, tra ARDIS e DICAAR, è anche detto i che modelli di simulazione idraulica predisposti nell’ambito del Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (PSFF)1 hanno già tenuto in considerazione l’effetto della laminazione effettuata dai bacini artificiali esistenti sui valori al colmo delle portate di piena per i diversi tempi di ritorno considerati. Pertanto, al fine di valutare nel PGRA gli interventi strutturali di protezione per le aree a rischio presenti nei tratti a valle dei bacini artificiali, sono state di norma utilizzate dal DICAAR le portate al colmo laminate definite nell’ambito del PSFF.

Tuttavia, nello stesso Accordo, è puntualizzato che, “qualora successivamente alla pianificazione già svolta siano intervenute o siano in progetto delle modifiche delle regole operative di gestione degli invasi, ai sensi dell’art. 7 comma 5 del D.Lgs. n. 49/2010, ovvero siano stati realizzati interventi strutturali nelle opere di sbarramento e/o di modifica delle opere di scarico” dovranno essere aggiornate le valutazioni già condotte. Di seguito, nell’Accordo è puntualizzato che la “fase di aggiornamento sarà realizzata sulla base delle indicazioni sulle modifiche delle regole gestionali e delle portate scaricate a valle degli sbarramenti, che saranno fornite da ARDIS e dagli Enti gestori degli invasi”.

In tempi più recenti, sulla base delle decisioni assunte dal Tavolo Tecnico sui Piani di Laminazione nelle riunioni del 26 Ottobre 2015 e del 10 Febbraio 2016, con nota dell’Agenzia in data 16 Febbraio 2016, il DICAAR è stato invitato a partecipare alle riunioni del Tavolo Tecnico al fine di offrire supporto tecnico-scientifico nella predisposizione dei Piani di Laminazione. D’altra parte, questa attività era già stata prevista nell’aggiornamento del Programma dell’accordo tra ARDIS e DICAR, del Novembre 2015, per il completamento della fase finale del PGRA. In questo documento, al punto 2, è infatti previsto che il DICAAR fornisca supporto scientifico al “Tavolo Tecnico con il compito di coordinare le attività di redazione dei piani di laminazione contenenti le azioni di regolazione dei deflussi dalle dighe nel corso di eventi di piena [...] predisposti dalla struttura della Regione responsabile del governo delle piene, con il concorso tecnico dei Centri Funzionali decentrati, dell'Autorità di bacino e del Registro italiano dighe, d'intesa con i gestori, sotto il coordinamento del Dipartimento della protezione civile, prefigurando diversi e possibili scenari d'evento per ciascuna diga e prevedendo le misure e le procedure da adottare tenendo in buon conto sia la mitigazione degli effetti a valle dell'invaso, sia la sicurezza delle opere, sia l'esigenza di utilizzazione dei volumi invasati”.


1 Studi, indagini, elaborazioni attinenti all’ingegneria integrata, necessari alla redazione dello Studio denominato Progetto di Piano Stralcio

delle Fasce Fluviali (P.S.F.F.). Regione Autonoma della Sardegna


Sulla base di queste premesse, di seguito si illustrano le analisi effettuate dal DICAAR nella predisposizione di un documento che possa essere di supporto alla redazione dei “Piani di laminazione statica, anche speditivi”, così come definiti sulla base delle decisioni assunte dal Tavolo Tecnico nella riunione del 10 Febbraio 2016 e riportate nel documento in data 16 Febbraio 2016, prot. n. 0001522 dell’Agenzia di Distretto Idrografico.

Nello stesso documento sono indicate le seguenti 11 dighe alle quali è connesso il “rischio idraulico a valle”:

1. Muzzone (fiume Coghinas);

2. Nuraghe Arrubiu (fiume Flumendosa);

3. Cantoniera (fiume Tirso);

4. Is Barroccus (fiume Flumini Mannu);

5. Monte Crispu (fiume Temo);

6. Xxxxxxxxxx Roccadoria (fiume Temo);

7. Xxxxxxx Xxxxx Xxxxxx (fiume Tirso);

8. Casteldoria (fiume Coghinas);

9. Maccheronis (fiume Posada);

10. Pedra ‘e Othoni (fiume Cedrino);

11. Xxxxx Is Abis (fiume Cixerri).

Nelle prime riunioni del Tavolo Tecnico si è inoltre concordato di predisporre in via prioritaria i Piani per le dighe di Maccheronis e di Pedra ‘e Othoni.


Nella presente relazione è analizzato l’invaso sotteso dalla diga sul fiume Temo a Xxxxxxxxxx Roccadoria, anche denominata diga sull’Alto Temo. Si forniscono preliminarmente alcuni elementi descrittivi dello sbarramento e dell’invaso. Quindi, si documentano le analisi effettuate tramite modelli di simulazione sia al fine della verifica della capacità di regolazione dell’invaso ai fini del soddisfacimento delle utenze connesse, sia in relazione alla entità della laminazione operata dall’invaso con diverse ipotesi di limitazione della quota idrica all’inizio dell’evento di piena e con differenti ipotesi sulla sua entità, basati sulla attribuzione del tempo di ritorno atteso.


2 La diga Xxxxxxxxxx Roccadoria sul fiume Temo


2.1 Descrizione generale dell’opera

La diga di Xxxxxxxxxx Roccadoria (anche denominata dell’Alto Temo) sul fiume Temo, in territorio del comune omonimo (in provincia di Sassari), è del tipo a gravità muraria, a speroni. L’invaso assolve ai compiti di regolazione dei deflussi ai fini della utilizzazione potabile, irrigua ed industriale, oltre alla laminazione delle piene, ed è attualmente gestita dall’Ente Acque della Sardegna (Enas).

La diga è alta 58 m, con livello di massima regolazione pari a 225 m s.l.m. e livello di massimo invaso 226 m

s.l.m. Il volume totale di invaso del serbatoio risulta pari a 95.7 Mm3, il volume utile di regolazione 81.4 Mm3 e il volume di laminazione 4.6 Mm3.



Figura 2.1 – Vista diga da valle


L’opera è dotata di uno scarico di superficie, costituito da 3 luci di sfioro provviste di paratoie a ventola, e di uno scarico di fondo.


Le caratteristiche principali dell’opera sono riassunte in Tabella 2.12. In Figura 2.2 si fornisce la curva d’invaso del serbatoio definita dall’interpolazione dei valori forniti dall’Ente gestore, evidenziati nel grafico.


Tabella 2.1 – Caratteristiche della diga di Alto Temo


Altezza sbarramento

58.00 m

Sviluppo coronamento

205.00 m

Quota coronamento

228.00 m s.l.m.

Quota di massimo invaso

226.00 m s.l.m.

Quota massima regolazione

225.00 m s.l.m.

Quota minima regolazione

196.00 m s.l.m.

Volume totale di invaso

95.7x 106 m3

Volume utile di regolazione

81.4 x 106 m3

Volume di laminazione

4.6 x 106 m3

Superficie del bacino imbrifero totale

145 km2



Figura 2.2 – Curva di invaso Alto Temo


2.2 Organi di scarico


2.2.1 Scarico di fondo

Lo scarico di fondo è costituito da una galleria a sezione circolare in sponda destra, del diametro di 4 m con soglia di imbocco a quota 000 x x.x.x.

Xx xxxxxxx scaricabile con livello del serbatoio pari alla quota di massimo invaso a 226 m s.l.m. è di 250 m3/s.


2 Foglio di condizioni per l'esercizio e la manutenzione della diga di Alto Temo. Direzione Generale per le Dighe, le Infrastrutture Idriche ed Elettriche. Ufficio Tecnico per le Dighe di Cagliari.


2.2.2 Scarico di superficie

Lo scarico di superficie è costituito da tre luci sfioranti, ciascuna della lunghezza netta di 11 m, con soglia a quota 221.80 m s.l.m. Ciascuna luce è munita di una paratoia a ventola del tipo “a scomparsa” dell’altezza di ritenuta di 3.20 m comandata da pistoni oleodinamici.

Da FCEM2 la portata scaricabile con livello del serbatoio alla quota di massimo invaso, 226 m s.l.m., è di 615 m3/s.

La portata di deflusso da una singola luce, con paratoie completamente abbattute, è valutabile con la seguente relazione, caratteristica degli efflussi a stramazzo:

2gh

Q = μ ⋅ l ⋅ h ⋅


con

µ coefficiente di deflusso, pari a 0.485; l luce sfiorante pari a 11 m;

h carico idraulico rispetto alla soglia dello scarico.


2.2.3 Portata effluente dallo scarico di superficie alle differenti quote d’invaso

Di seguito si riporta sotto forma di tabella e di grafico la portata effluente dallo scarico di superficie alle differenti quote d’invaso sulla base dell’equazione di cui sopra.


Tabella 2.2 – Portata effluente dallo scarico di superficie alle differenti quote d’invaso



Livello d'invaso


Scarico di fondo

m s.l.m.

m3/s

221.8

0

222

6

222.5

42

223

93

223.5

157

224

231

224.5

315

225

406

225.5

505

226

615



Figura 2.3 – Portata effluente dallo scarico di superficie


3 Regole operative per la gestione dell’invaso

La quota di esercizio del serbatoio attualmente autorizzata è 222.5 m s.l.m., 2.5 m al di sotto della quota di massima regolazione, mantenuta parzializzando l’apertura delle paratoie a ventola dello scarico di superficie. Tale limitazione è stata imposta per incrementare il volume di laminazione fino a 16 Mm3 al fine di ridurre l’onda di piena propagata a valle verso l’invaso di Monte Crispu.

In sede di Tavolo Tecnico si è richiesto di verificare una modifica di tale limitazione ipotizzando sia un suo incremento che un decremento, con conseguente aumento nel primo caso del volume di regolazione e nel secondo del volume di laminazione.

Conseguentemente, gli scenari considerati sono tre (Tabella 3.1):

- scenario 1: massima quota invasabile 221.8 m s.l.m., pari alla quota della soglia dello scarico di superficie;

- scenario 2: attuale configurazione, massima quota invasabile 222.5 m s.l.m.;

- scenario 3: massima quota invasabile 225 m s.l.m., pari alla quota di massima regolazione.


Tabella 3.1 – Scenari di simulazione


Scenario

Max quota invasabile

Volume d’invaso

Volume utile di regolazione

Volume di laminazione

1

221.8

76.4 Mm3

66.6 Mm3

19.3 Mm3 (+3.3 Mm3)

2

222.5

79.7 Mm3

69.9 Mm3

16.0 Mm3

3

225

91.2 Mm3

81.4 Mm3

4.6 Mm3

(-11.6 Mm3)


Nei paragrafi seguenti i tre scenari sono stati analizzati sia in termini di modellazione del sistema di approvvigionamento idrico facente capo all’invaso dell’Alto Temo, ai fini della verifica del soddisfacimento delle utenze utilizzando il software di simulazione WARGI-SIM, sia in termini di potenzialità di laminazione delle piene, anche considerando differenti configurazioni nella gestione degli scarichi. I livelli riportati in Tabella 3.1 sono comunque assunti come quota iniziale d’invaso all’accadimento di eventi di piena con criticità caratterizzata da differenti tempi di ritorno.


4 Modellazione del sistema di approvvigionamento


4.1 WARGI-SIM: Decision Support Systems per la simulazione di sistemi idrici

A partire dai primi anni ’60 i modelli di simulazione sono stati ampiamente utilizzati nell’ambito dell’analisi dei sistemi complessi di risorse idriche. Esempi di recenti applicazioni in questo settore includono, tra le altre, AQUATOOL (Universidad Politecnica de Valencia; Xxxxxx et al., 1996)3, WARGI-SIM (Università degli Studi di Cagliari; Sechi e Zuddas, 2000)4; MODSIM (Colorado State University; Xxxxxxx et al., 2000)5,) RAISON (National Water Research Institute Environment of Canada; Young et al., 2000)6, HEC-ResSim (U.S. Army Corps of Engineers, Hydrologic Engineerinf Center; USACE, 2003)7, RiverWare (Center of Advanced Decision Support for Water and Environmental Systems, University of Colorado at Boulder; Zagona et al., 2001)8, WaterWare (Environment Software and Services, Austria; Xxxxxxxx and Fedra, 1996)9, WEAP (Stockholm Environmental Institute; SEI, 2005)10.

In termini generali, i Decision Support Systems (DSS) per i sistemi idrici utilizzano la simulazione come tecnica di riferimento per l’analisi del comportamento del sistema reale costruendo, per via numerica e con l’uso di software specificamente sviluppato, un modello del sistema e conducendo esperimenti con questo modello per meglio comprenderne il funzionamento considerando diverse alternative nella sua gestione.

Il DSS WARGI (Water Resources System Optimization Aided by Graphical Interface) è stato sviluppato dal CRIFOR-CINSA (Centro di Ricerca e Formazione delle Reti del Centro Interdipartimentale CINSA) dell’Università degli Studi di Cagliari e consta fondamentalmente di tre moduli: uno per la simulazione (WARGI-SIM), uno per l’ottimizzazione (WARGI-OPT) e uno per l’analisi di qualità della risorsa (WARGI-QUAL). Il DSS WARGI è principalmente indirizzato per l’applicazione a sistemi di approvvigionamento da risorse idriche superficiali di tipo multi-serbatoio e multi-utenza. Nella predisposizione di WARGI-SIM, l’obiettivo è stato quello di realizzare un software di simulazione che fosse, per quanto possibile, generale e non legato a specifiche configurazioni. La gestione del sistema è realizzata attraverso l’implementazione di una serie di istruzioni sequenziali i cui obiettivi sono formulati utilizzando la combinazione di procedure in parte gestite direttamente dall’utente, in parte definite automaticamente con l’interazione tra simulatore ed ottimizzatore.


3 Xxxxxx, X., Xxxxxxx, J., Xxxxxxx, E. (1996). AQUATOOL, a generalised decision-support system for water-resources planning and operational management, Journal of Hydrology, 1996, 177(3-4), 269-291

4 Sechi G.M., X. Xxxxxx. (2000). WARGI:Water Resources System Optimization Aided by Graphical In-terface. In W. R. Xxxxx and C. A.

Brebbia, editors, pages 109–120. WIT-PRESS.

5 Xxxxxxx, X.X., Xxxxx, M.L., Xxxxxx, R. (2000). MODSIM: Decision Support System for River Basin Management: Documentation and User Manual, Colorado State University and U.S. Bureau of Reclamation, Xx Xxxxxxx, CO.

6 Young X.X., Xxx D.C.L., Xxxxxx V., Xxxx I.W. (2000). Development of an enviromental flows decision support system. J. Enviromental

Modelling & Software, 15, 257-265

7 US Army Corps of Engineers (USACE) Hydrologic Engineering Center (2003). HEC-ResSim Reservoir System Simulation. User’s

Manual

8 Xxxxxx E., Xxxx T., Xxxxx X., Xxxxx T., Xxxxxxxx H. (2001). RiverWare: A generalized tool for complex reservoir systems modeling. Journal of the American Water Resources Association, 37(4):913-929.

9 Xxxxxxxx X.X., Xxxxx X. (1996) The ‘WaterWare’ decision-support system for river-basin planning. 1. Conceptual design. Journal of

Hydrology 177(3):163-175

10 SEI Stockholm Environment Institute, (2005). WEAP: Water Evaluation and Planning System, User Guide. Xxxxxxxxxx, MA


Sulla base dei risultati di precedenti ricerche e progetti, in particolare una ricerca finanziata dalla Regione Sardegna con fondi Legge n. 711, ove si è posta particolare attenzione all’analisi dei sistemi idrici di approvvigionamento da serbatoi superficiali utilizzati a scopo multiplo, si ritiene che WARGI-SIM sia sicuramente uno strumento operativo idoneo per sviluppare le simulazioni del sistema di approvvigionamento idrico oggetto del presente studio.


Il modello di simulazione WARGI-SIM definisce la configurazione dei flussi nel sistema utilizzando criteri di preferenza sulle risorse, da utilizzare come fonte nell’attivare i flussi di erogazione, e criteri di priorità sulle utenze, da soddisfare con i flussi di erogazione. I criteri di preferenza e i criteri di priorità sono semplicemente formulabili e modificabili dall’utente tramite l’interfaccia grafica del quale il software è dotato.

La formulazione dell’algoritmo di simulazione è agevolata dalla definizione del grafo base del sistema idrico. Il supporto del grafo base e la conseguente definizione del grafo multi-periodo, esteso all’intero orizzonte temporale considerato, permette di rappresentare in modo intuitivo tutte le complesse interazioni tra gli elementi del sistema in un generico periodo di simulazione e le possibilità di trasferimento inter-temporale della risorsa.

Un generico nodo del grafo base può rappresentare una fonte di risorsa (serbatoio, traversa, acquifero, ecc.), un centro di domanda (utenza irrigua, potabile, ecc.) o un semplice nodo di trasferimento. Ad ogni nodo domanda è associato sia un livello di priorità, eventualmente articolato in fasce, sia una lista di preferenze delle risorse che il gestore può individuare nell’approvvigionamento dai nodi interconnessi. Ad ogni nodo risorsa possono essere associati vincoli di limitazione della erogazione verso le domande, in modo da salvaguardare quelle a maggiore priorità. Ai trasferimenti sono associati vincoli capacitativi derivanti dalle caratteristiche infrastrutturali del sistema. Nei nodi invaso è possibile definire il livello massimo e minimo della risorsa erogabile verso le utenze. È inoltre possibile valutare un volume riservato alle utenze prioritarie come percentuale del volume di invaso disponibile. A questo volume riservato possono accedere solo le domande individuate dall’utente, per preservare adeguatamente le stesse utenze prioritarie da eventuali deficit.


4.2 Il sistema idrico dell’Alto Temo


4.2.1 Quadro della domanda

Il sistema idrico dell’Alto Temo, schematizzato in Figura 4.1, è costituito dall’omonimo invaso che alimenta l’utenza civile (Schema Temo) direttamente collegata. La risorsa dell’Alto Temo viene inoltre trasferita verso il sistema del Cuga e del Bidighinzu a servizio delle rispettive utenze irrigua e potabile. L’invaso, oltre all’apporto idrologico del bacino proprio sotteso, riceve tramite sollevamento anche la risorsa derivata dalle traverse Badu Crabolu e Cumone.



11 Xxxxx R, Xxxxxx X., Arena C., Lerma N., Xxxxxxx M.R., Sechi G.M., (2014) Analisi di strumenti di supporto alle decisioni per sistemi idrici multi-settoriali in condizioni di carenza di risorsa: il sistema idrico del Sud Sardegna


I due trasferimenti sono stati simulati all’interno del modello WARGI-SIM come nodi utenze, la cui richiesta è pari al trasferimento medio annuo comunicato dal Gestore.



Figura 4.1 – Schematizzazione del sistema idrico del Temo


In Tabella 4.1 si riporta l’idroesigenza annuale delle tre utenze del sistema.


Tabella 4.1 – Richiesta utenze


Utenza

Richiesta

[Mm3/anno]

Civile Temo

7.0

Civile - Bidighinzu

5.5

Irriguo - Cuga

32.5

TOT

45.0


La ripartizione mensile della richiesta annuale delle utenze è stata considerata come costante per quella civile, mentre per l’irrigua si utilizza un tipico andamento con forma a campana con il picco di richiesta nei mesi più asciutti (Figura 4.2), adottando la stessa ripartizione utilizzata in Zucca et al. (2014)12 per il sistema idrico del Sud Sardegna. Sulla base di tali ripartizioni si riportano in Tabella 4.2 le erogazioni mensili utilizzate nella modellazione del sistema idrico.



12 Xxxxx X, Xxxxxx X., Arena C., Lerma N., Xxxxxxx M.R., Xxxxx G.M. (2014) Analisi di strumenti di supporto alle decisioni per sistemi idrici multi-settoriali in condizioni di carenza di risorsa: il sistema idrico del Sud Sardegna


Ripartizione mensile erogazioni

Utenza civile

Utenza irrigua

28%

26%

24%

22%

20%

18%

16%

14%

12%

10%

8%

6%

4%

2%

0%


Figura 4.2 - Ripartizione mensile percentuale



Tabella 4.2 - Erogazioni mensili


Erogazione [Mm3]

Ott.

Nov.

Dic.

Gen.

Feb.

Mar.

Apr.

Mag.

Giu.

Lug.

Ago.

Set.

Civile -

Temo


0.581


0.581


0.581


0.581


0.581


0.581


0.581


0.581


0.581


0.581


0.581


0.581

Civile - Bidighinzu

0.0000

0.0000

0.0000

0.0000

0.4565

0.4565

0.4565

0.4565

0.4565

0.4565

0.0000

0.0000

Irrigua - Cuga

2.405

0.845

0.455

0.4225

0.0000

0.0000

0.975

2.145

3.965

7.3775

0.0000

0.0000

TOT

2.00

0.89

0.62

0.59

0.64

0.87

0.98

1.81

3.10

5.52

6.07

3.45


4.2.2 Input idrologici

Gli input idrologici utilizzati nella modellazione del sistema idrico sono stati estratti in una prima fase di modellazione dal documento regionale di Piano Stralcio di Utilizzo delle Risorse Idriche (PSURI)13 e in una seconda fase dallo studio SISS-214.

Come è ben noto, nel PSURI sono state definite le serie sintetiche di riferimento dei deflussi da associare alle principali sezioni di interesse dei corsi d’acqua della Sardegna. Sulla base della riduzione dei deflussi osservati nel 15-xxxxx idrologico critico 1987-2003, le serie PSURI ricalibrano le serie storiche del periodo 1922-1975 considerando una modifica dei parametri statistici utilizzati nella generazione delle serie idrologiche annuali


13 Piano stralcio di bacino della regione Sardegna per l’utilizzo delle risorse idriche. Xxxxxxx Xxxxxxxx xxxxx Xxxxxxxx

00 Nuovo Studio dell'Idrologia Superficiale della Sardegna. Regione Autonoma della Sardegna. Assessorato della Programmazione, Bilancio ed Assetto del Territorio - Centro Regionale di Programmazione. Ente Autonomo del Flumendosa


(riduzione al 55% della media e del 20% della varianza). Le serie sintetiche definite in PSURI considerano un orizzonte temporale pari a 53 anni idrologici con passo mensile.

Le sezioni in corrispondenza dello sbarramento della diga e delle due traverse corrispondono ciascuna ad una sezione di interesse analizzata nel PSURI e pertanto è facilmente determinabile l’input idrologico associato. In accordo con l’estensione delle serie idrologiche PSURI, l’orizzonte temporale utilizzato nel presente studio è stato di 53 anni idrologici con passo mensile. Questa disponibilità di dati idrologici è sostanzialmente coerente con l’obiettivo principale dell’analisi: ossia quello della caratterizzazione degli scenari precedentemente definiti ai fini della verifica per via simulativa della modifica alla capacità utile di regolazione dell’invaso. Le serie di deflusso disponibili si possono, infatti, considerare estese per un orizzonte temporale sufficiente per rappresentare la capacità di regolazione pluriennale dei grandi serbatoi artificiali.

Peraltro, il serbatoio considerato non evidenzia coefficienti di utilizzazione che determinino trasferimenti molto ampi tra diversi anni. Non è questo il caso, inoltre, per cui l’ampiezza complessiva del periodo critico di regolazione si amplifica all’aumento del livello di inter-connessione fra sistemi idrici. Seppure le procedure di costruzione delle serie idrologiche ri-scalate in PSURI siano state oggetto di alcune critiche, in relazione alla importante riduzione della entità dei deflussi che esse introducono, si è ritenuto che nell’ambito di una analisi cautelativa delle potenzialità di soddisfacimento della domanda fosse preliminarmente necessaria la simulazione utilizzando queste serie idrologiche.

Nella tabella che segue si identificano gli input idrologici medi mensili definiti nel PSURI associati alle tre risorse del sistema e si rappresenta sotto forma di grafico, in Figura 4.3, l’andamento degli input mensili all’invaso.


Tabella 4.3 – Input idrologici medi mensili e annui in PSURI



Risorsa

ott

nov

dic

gen

feb

mar

apr

mag

giu

lug

ago

set

TOT

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Alto Temo

0.8

3.6

6.0

4.5

4.8

2.8

1.4

0.5

0.2

0.0

0.0

0.2

24,8

Cumone

0.8

3.1

5.3

3.8

4.0

2.5

1.3

0.4

0.2

0.0

0.0

0.2

21.7

Badu Crabolu

1.0

3.8

6.6

4.8

5.0

3.1

1.6

0.5

0.3

0.0

0.0

0.2

27.0


[Mm3]

30

Input idrologici invaso dell'Alto Temo

25


20


15


10


5


0


Figura 4.3 - Input idrologici all’invaso dell’Alto Temo – Serie PSURI



4.2.3 Evaporazione dagli invasi

Per quanto riguarda i dati di evaporazione, il PSURI definisce tre gruppi di invasi cui sono associate differenti altezze unitarie di evaporazione mensile da specchio liquido (Tabella 4.4).

Ogni invaso del territorio regionale è stato quindi inserito in uno dei tre gruppi a seconda dei dati climatici e geografici caratterizzanti la zona dell’opera di sbarramento. Nel DSS WARGI, per ogni invaso sono, inoltre, definiti i valori dei coefficienti “a” e “b” della funzione esponenziale S = a*Vb che mette in relazione i volumi invasati con la superficie di invaso. Tali informazioni sono inserite nel modulo di simulazione di WARGI per calcolare adeguatamente il volume di evaporazione al variare del volume invasato.


Tabella 4.4 - Altezza unitaria mensile di evaporazione per gruppo di invaso


Mese

A

[mm]

B

[mm]

C

[mm]

Gennaio

49.5

66.0

56.1

Febbraio

57.0

76.0

64.6

Marzo

85.5

114.0

96.9

Aprile

99.0

132.0

112.2

Maggio

154.5

206.0

175.1

Giugno

184.5

246.0

209.1

Luglio

247.5

330.0

280.5

Agosto

228.0

304.0

258.4

Settembre

156.0

208.0

176.8

Ottobre

103.5

138.0

117.3

Novembre

82.5

110.0

93.5

Dicembre

57.0

76.0

64.6

TOTALE

1’504

2’006

1’705


In Tabella 4.5 sono riportati il gruppo di appartenenza per la stima della altezza di evaporazione e i coefficienti “a” e “b” associati all’invaso artificiale determinato dalla diga Alto Temo.


Tabella 4.5 - Dati caratteristici di evaporazione per l’invaso dell’Alto Temo


Invaso

Alto Temo

Gruppo

B

Coefficiente “a”

0.285

Coefficiente “b”

0.63


4.3 Scenari di simulazione

Come già detto, WARGI-SIM assegna ad ogni utenza del sistema una scala di priorità ed un elenco di preferenze nell’uso delle differenti risorse, quando disponibili.

Nelle simulazioni del sistema è stata assegnata la priorità massima (priorità 1) alle due utenze civili; si assegna priorità inferiore all’utenza irrigua (priorità 2). Per quanto concerne le preferenze di risorsa, prioritariamente viene utilizzata la risorsa dell’invaso e successivamente quella delle traverse considerata la necessità di dover attivare la centrale di sollevamento.

L’obiettivo della modellazione è quello di valutare l’influenza che le limitazioni di invaso sopra descritte (Tabella 3.1) determinano nella gestione del sistema idrico. Sono stati, pertanto, considerati tre scenari di simulazione:

- scenario 1: massima quota invasabile 221.8 m s.l.m., pari alla quota della soglia dello scarico di superficie;

- scenario 2: attuale configurazione, massima quota invasabile 222.5 m s.l.m.;

- scenario 3: massima quota invasabile 225 m s.l.m., pari alla quota di massima regolazione.

A seguito di alcune simulazioni preliminari di calibrazione del modello è emersa la necessità di considerare un volume riservato a favore delle due utenze prioritarie civili, che ne preservi il totale soddisfacimento senza la presenza di deficit. Per l’attuale configurazione, rappresentata dallo scenario B, l’entità di tale volume è risultato pari a 18 Mm3 e, per omogeneità di analisi, tale entità è stata confermata anche negli altri scenari di simulazione.


4.3.1 Risultati ottenuti

I risultati ottenuti sono riassumibili nelle seguenti tabelle relative ai dati di invaso (Tabella 4.6) ed alla quantificazione dei deficit (Tabella 4.7) nei tre scenari analizzati. Poiché l’inserimento del volume riservato è stato definito al fine di non generare deficit alle utenze civili, nella seconda tabella ci si riferisce esclusivamente ai deficit dell’utenza irrigua; ovviamente le utenze potabili non presentano deficit. Oltre al valore medio annuo calcolato sull’intero orizzonte temporale di 53 anni, si valuta il numero di anni con deficit ed il relativo deficit medio annuo calcolato esclusivamente su tali anni; inoltre è stato definito pari a 10% il


massimo deficit annuo consentito per l’utenza irrigua ed è stato indicato il numero di anni in cui viene superato tale valore.


Tabella 4.6 – Dati di invaso – Serie PSURI



Scenario

Capacità

Quota autorizzata

Volume autorizzato

Volume riservato

Volume medio mensile

Numero di

anni con sfioro

Sfioro medio

negli con sfioro

[Mm3]

[m s.l.m.]

[Mm3]

[Mm3]

[%]

[Mm3/mese]

[%]

[-]

[%]

[Mm3/anno]

1


91.2

221.8

76.4


18


20%

46.5

51%

23

43%

25.1

2

222.5

79.3

48.5

53%

23

43%

22.6

3

225

91.2

55.5

61%

20

38%

12.3


Tabella 4.7 – Deficit all’utenza irrigua – Serie PSURI



Scenario

Deficit medio in 53 anni

Numero di anni con deficit

Deficit medio negli anni con deficit

Max deficit annuo consentito [MCD]

Numero di anni con deficit > MCD


[%]

[-]

[%]

[%]

[%]

[-]

[%]

1

17%

24

45%

38%


10%

17

32%

2

16%

22

42%

40%

17

32%

3

13%

20

38%

36%

14

26%


Dai dati sopra riportati si può notare, come prevedibile, che all’aumentare del volume autorizzato si incrementi il volume medio mensile invasato e diminuisca l’entità dello sfioro. Ciò si riflette nei deficit all’utenza irrigua, con conseguente incremento degli stessi nello scenario 1 e diminuzione nello scenario 3. Se però si considera il massimo deficit annuo consentito pari al 10% si può notare che per i primi due scenari si ottiene lo stesso numero di anni caratterizzati da deficit.

Di seguito si riportano i grafici rappresentativi dei risultati ottenuti.



Deficit percentuali annui

Scenario 1 Scenario 2 Scenario 3

100%


90%


80%


70%


60%


50%


40%


30%


20%


10%


0%

01-02

02-03

03-04

04-05

05-06

06-07

07-08

08-09

09-10

10-11

11-12

12-13

13-14

14-15

15-16

16-17

17-18

18-19

19-20

20-21

21-22

22-23

23-24

24-25

25-26

26-27

27-28

28-29

29-30

30-31

31-32

32-33

33-34

34-35

35-36

36-37

37-38

38-39

39-40

40-41

41-42

42-43

43-44

44-45

45-46

46-47

47-48

48-49

49-50

50-51

51-52

52-53

53-54

Figura 4.4 – Deficit percentuali annui utenza irrigua – Serie PSURI


[Mm3]

100

Scenario 1

Volume invasato

Scenario 2 Scenario 3 Minima regolazione

Volume riservato

90


80


70


60


50


40


30


20


10


0


Figura 4.5 – Volumi di invaso – Serie PSURI


4.3.2 Modifica degli input idrologici – Serie SISS-2

In una seconda fase di indagini sono state effettuate ulteriori simulazioni considerando come input idrologici quelli storici ricostruiti dal 1922 al 1992, per un totale di 70 anni idrologici, nello studio SISS-215.

Come già detto, rispetto ai deflussi valutati dal PSURI, quelli storici ricostruiti sono caratterizzati da valori medi mensili ed annui significativamente maggiori, come si evince dalla seguente tabella.


Tabella 4.8 – Input idrologici SISS-2



Risorsa

ott

nov

dic

gen

feb

mar

apr

mag

giu

lug

ago

set

TOT

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Mm3

Alto Temo

1.6

7.3

11.1

9.3

9.3

6.1

3.4

1.2

0.4

0.1

0.1

0.4

50.2

Cumone

1.5

6.6

9.9

8.3

8.3

5.5

3.1

1.1

0.4

0.1

0.1

0.3

45.2

Badu Crabolu

1.9

8.1

12.3

10.4

10.3

6.8

3.8

1.4

0.5

0.1

0.1

0.4

56.1



[Mm3]

Deflussi storici - Serie SISS


Input idrologici

45



40



35



30



25



20



15



10



5



0




Figura 4.6 – Deflussi storici – Serie SISS-2


L’aspetto più evidente nei risultati ottenuti dalle simulazioni con le serie SISS-2 è data dall’assenza di deficit anche per l’utenza irrigua. Per quanto riguarda i dati di invaso, come prevedibile, si registra un incremento generale del volume invasato (Tabella 4.9 e Tabella 4.7) e il permanere di stati di invaso sempre al di sopra del volume riservato (Figura 4.7).


15 Nuovo Studio dell'Idrologia Superficiale della Sardegna. Regione Autonoma della Sardegna. Assessorato della Programmazione, Bilancio ed Assetto del Territorio - Centro Regionale di Programmazione. Ente Autonomo del Flumendosa


Tabella 4.9 – Dati di invaso – Serie SISS-2



Scenario

Capacità

Quota autorizzata

Volume autorizzato

Volume riservato

Volume medio mensile

Numero di anni con sfioro

Sfioro medio negli con sfioro

[Mm3]

[m s.l.m.]

[Mm3]

[Mm3]

[%]

[Mm3/mese]

[%]

[-]

[%]

[Mm3/anno]

1


91.2

221.8

76.4


18


20%

62.6

68%

65

93%

41.7

2

222.5

79.3

65.8

72%

65

93%

38.3

3

225

91.2

76.9

84%

65

93%

26.0


[Mm3]

100

Scenario 1

Scenario 2

Volume invasato

Scenario 3 Minima regolazione

Volume riservato

90


80


70


60


50


40


30


20


10


0


Figura 4.7 – Volumi di invaso – Serie SISS-2


5 Laminazione dell’onda di piena nell’invaso dell’Alto Temo


5.1 Considerazioni preliminari

Nel presente capitolo si illustrano i risultati della simulazione del processo di laminazione dell’onda di piena nell’invaso dell’Alto Temo.

Nella definizione dell’idrogramma di piena in ingresso all’invaso, coerentemente con le indicazioni metodologiche date in premessa e con gli indirizzi che si è dato il Tavolo Tecnico di pervenire in tempi rapidi a “Piani di laminazione statica anche di carattere speditivo”, si conferma l’impostazione metodologica utilizzata nel Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (PSFF)16 e ripresa dal DICAAR nell’ambito degli Studi propedeutici alla definizione del Piano di Gestione del Rischio di Alluvioni (PGRA). Pertanto, l’evento di piena è caratterizzato da un idrogramma di forma triangolare nel quale la portata al colmo, l’entità della fase di concentrazione e il volume di piena sono definiti coerentemente con le indicazioni di PSFF. Le metodologia di calcolo per la determinazione della portata al colmo è pertanto di tipo diretto ed è basato sulla distribuzione probabilistica TCEV regionalizzata17. Si ricorre all’informazione pluviometrica per determinare il volume complessivo di piena tramite la stima del volume di pioggia netta. Per ulteriori dettagli sulle valutazioni degli elementi di calcolo adottate si rimanda agli allegati alla presente relazione.

Si ricorda che il PSFF fornisce le portate per cinque tempi di ritorno: 2, 50, 100, 200 e 500 anni. Nell’ambito delle valutazione specifiche per l’invaso in esame, e considerando le finalità del presente studio, si è deciso di trascurare l’effetto di laminazione dell’invaso per i tempi di ritorno di 2 anni e di 500 anni. Si ricorda che il valore di portata in corrispondenza del tempo di ritorno minore è considerato nell’ambito dei Piani di Laminazione per la definizione della entità di “piena ordinaria” nella valutazione del tempo di intervento, come definito successivamente.

In Figura 5.1 si riportano gli idrogrammi utilizzati e in Tabella 5.1 si forniscono i valori dei relativi parametri.


16 Relazione Monografica di Bacino Idrografico – Fiume Temo. Studi, indagini, elaborazioni attinenti all’ingegneria integrata, necessari alla redazione dello studio denominato Progetto di Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (PSFF). Assessorato dei Lavori Pubblici. Regione Autonoma della Sardegna

17 Xxx X., Xxxxx G.M., Xxxxxx G. (1988). Analisi regionale per la valutazione probabilistica delle piene in Sardegna. XXI Convegno di

Idraulica e costruzioni idrauliche. L’Aquila.


500

Idrogrammi di piena

50 anni 100 anni

200 anni

450

400

350

300

250

200

150

100

50

0

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

[h]

Portata

[m3/s]

Figura 5.1 – Idrogrammi di piena in ingresso all’invaso



Tabella 5.1 – Parametri dell’onda di piena in ingresso all’invaso


Tempo di ritorno

[anni]

Xx 00

Xx 000

Xx 200

Portata al colmo

[m3/s]

316

384

451

Tempo di picco

[h]

16.4

16.0

15.7

Tempo di base

[h]

6.1

6.0

5.9

Volume

[Mm3]

9.4

11.1

12.8


Di seguito si riportano i risultati della procedura di laminazione dell’invaso Alto Temo riportati in PSFF, con l’utilizzo del solo scarico di superficie. Xxxxxxx, però, evidenziare il fatto che tale procedura ha considerato una gestione degli scarichi dell’invaso differente rispetto a quella effettivamente adottata dall’ente gestore; in particolare si è ipotizzato che le paratoie a ventola dello scarico di superficie fossero completamente abbattute, con conseguente livello iniziale d’invaso durante l’evento di piena posto pari a 221.8 m s.l.m., al di sotto della quota massima autorizzata.

La procedura di laminazione che sarà di seguito illustrata terrà, invece, ovviamente conto anche dello stato di fatto attuale negli organi di scarico dall’invaso e delle ipotesi sui livelli limite di invaso precedentemente definiti.


Tabella 5.2 – Risultati della procedura di laminazione del PSFF


Tempi di ritorno

[anni]

Xx 00

Xx 000

Xx 200

Portata al colmo in ingresso all’invaso

[m3/s]

316

384

451

Portata di picco laminata

[m3/s]

90

119

141


5.2 Risultati della procedura di laminazione dell’invaso dell’Alto Temo

La simulazione del processo di laminazione è stata realizzata utilizzando l’equazione di continuità dei laghi, inserendo come input l’idrogramma dell’onda di piena triangolare (Figura 5.1), considerando la curva d’invaso del lago (Figura 2.2) e le portate effluenti dagli organi di scarico della diga alle diverse quote d’invaso. Il passo temporale di analisi è pari a 1 minuto e la discretizzazione dei livelli di invaso assunta in 1 cm. Per una descrizione della procedura implementata per la simulazione della laminazione si rimanda agli allegati alla presente relazione.

La laminazione è stata effettuata ipotizzando l’utilizzo del solo scarico di superficie, considerandone tre differenti configurazioni gestionali così definite:

- configurazione A: stessa configurazione utilizzata nel PSFF,

paratoie completamente abbattute massima quota d’invaso 221.8 m s.l.m.; livello iniziale d’invaso 221.8 m s.l.m.;

- configurazione B: attuale configurazione gestionale degli scarichi,

paratoie parzializzate alla quota attualmente autorizzata; massima quota d’invaso 222.5 m s.l.m.;

livello iniziale d’invaso 222.5 m s.l.m.;

- configurazione C: paratoie sollevate,

massimo livello d’invaso 225.0 m s.l.m.;

tre livelli iniziali d’invaso considerati 221.8, 222.5, 225 m s.l.m.;


I criteri seguiti nell’attivazione dello scarico a valle delle acque sono coerenti con quanto riportato al punto

2.1.o) della Direttiva P.C.M. 8 Luglio 2014 che prescrive di determinare un incremento graduale delle portate scaricate, contenendone al massimo l’entità, che, a partire dalla fase di preallerta per «rischio diga» e in condizione di piena, non deve superare, nella fase crescente, quella della portata affluente al serbatoio; nella fase decrescente la portata scaricata non deve superare quella massima scaricata nella fase crescente”.

Di seguito si analizzeranno i risultati ottenuti simulando il transito dell’onda di piena nelle tre configurazioni A-B-C precedentemente definite. Si nota che la Configurazione C sarà sviluppata considerando tre diversi scenari di invaso iniziale.

In tutte le configurazioni le regole utilizzate nella gestione degli scarichi sono le seguenti:

- utilizzo del solo scarico di superficie, con ipotesi di chiusura dello scarico di fondo;

- nella fase di crescita la portata laminata è al più uguale a quella in ingresso;

- nella fase di decrescita la portata laminata è almeno uguale a quella in ingresso;

- nella fase di decrescita la paratoia dello scarico di superficie, se previsto dalla configurazione in esame, viene rialzata al raggiungimento del livello d’invaso di partenza.


I risultati della procedura di laminazione sono riassunti nei seguenti paragrafi. Si rimanda agli allegati alla presente relazione per le tabelle con i valori discreti di portata laminata e di livello d’invaso con passo temporale di 15’.


5.2.1 Configurazione A

Nella presente configurazione è stata realizzata la procedura di laminazione con le stesse ipotesi gestionali utilizzate in PSFF, che hanno considerato l’abbattimento totale delle paratoie dello scarico di superficie. Il livello iniziale d’invaso è pari alla massima quota raggiungibile con tale configurazione, ovvero 221.8 m s.l.m., quota inferiore alla massima autorizzata pari a 222.5 m s.l.m.

I risultati ottenuti sono riportati nelle seguenti tabelle e grafici.


Tabella 5.3 – Risultati della laminazione – Configurazione A


Livello iniziale

Tempo di ritorno

[anni]

Xx 00

Xx 000

Xx 200

[m s.l.m.]

Portata al colmo in ingresso

[m3/s]

316

384

451

221.8

Portata di picco laminata

[m3/s]

110

139

168

Massimo livello d’invaso

[m s.l.m.]

223.1

223.4

223.6


Dai risultati ottenuti si evidenzia una differenza di circa 20 m3/s in più rispetto alle portate ottenute in PSFF, probabilmente dovuta a differenti passi temporali utilizzati e leggere differenze nella interpolazione della curva di invaso.


50 anni

Portata in ingresso

Livello di invaso

Portata laminata

Max livello d'invaso

500 225

450

400

224

350

300

223

250

200

222

150

100

221

50

0

Ore 0

220

2

4

6

8

10

12

14

16

18

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 5.2 – Laminazione Tr = 50 anni – Configurazione A



100 anni

Portata in ingresso

Livello di invaso

Portata laminata

Max livello d'invaso

500 225

450

400

224

350

300

223

250

200

222

150

100

221

50

0

Ore 0

220

2

4

6

8

10

12

14

16

18

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 5.3 – Laminazione Tr = 100 anni – Configurazione A


200 anni

Portata in ingresso

Livello di invaso

Portata laminata

Max livello d'invaso

500 225

450

400

224

350

300

223

250

200

222

150

100

221

50

0

Ore 0

220

2

4

6

8

10

12

14

16

18

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 5.4 – Laminazione Tr = 200 anni – Configurazione A



5.2.2 Configurazione B

La configurazione attuale della gestione degli scarichi della diga prevede la parzializzazione delle paratoie a ventola dello scarico di superficie al fine di mantenere la quota di invaso pari a 222.5 m s.l.m.

Il livello iniziale di invaso è stato ugualmente imposto pari a 222.5 m s.l.m., massima quota autorizzata.


Tabella 5.4 – Risultati della laminazione – Configurazione B


Livello iniziale

Tempo di ritorno

[anni]

Xx 00

Xx 000

Xx 200

[m s.l.m.]

Portata al colmo in ingresso

[m3/s]

316

384

451

222.5

Portata di picco laminata

[m3/s]

146

177

207

Massimo livello d’invaso

[m s.l.m.]

223.4

223.7

223.9


Rispetto alla configurazione precedente si ottengono portate laminate maggiori, dovute al maggior carico idraulico raggiunto nel transito dell’onda di piena.


50 anni

Portata in ingresso

Portata laminata

Livello di invaso

Max livello d'invaso

500 225

450

400

224

350

300

223

250

200

222

150

100

221

50

0

Ore 0

220

2

4

6

8

10

12

14

16

18

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 5.5 – Laminazione Tr = 50 anni – Configurazione B



100 anni

Portata in ingresso

Livello di invaso

Portata laminata

Max livello d'invaso

500 225

450

400

224

350

300

223

250

200

222

150

100

221

50

0

Ore 0

220

2

4

6

8

10

12

14

16

18

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 5.6 – Laminazione Tr = 100 anni – Configurazione B


200 anni

Portata in ingresso

Livello di invaso

Portata laminata

Max livello d'invaso

500 225

450

400

224

350

300

223

250

200

222

150

100

221

50

0

Ore 0

220

2

4

6

8

10

12

14

16

18

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 5.7 – Laminazione Tr = 200 anni – Configurazione B



5.2.3 Configurazione C

La terza configurazione considera la possibilità di chiusura totale delle paratoie dello scarico di superficie. Durante l’evento di piena, pertanto, si ipotizza il mantenimento della chiusura delle paratoie fino al raggiungimento della quota di massima regolazione (225 m s.l.m.), quindi il loro progressivo abbattimento in funzione dell’entità della portata in arrivo all’invaso.

Tale configurazione è stata analizzata considerando tre diversi livelli iniziali di invaso, pari a quelli definiti nel Capitolo 3, ovvero:

- 221.8 m s.l.m., soglia dello scarico di superficie;

- 222.5 m s.l.m., quota attualmente autorizzata;

- 225 m s.l.m., quota di massima regolazione.


Tabella 5.5 – Risultati della laminazione


Livello iniziale

Tempo di ritorno

[anni]

Xx 00

Xx 000

Xx 200

[m s.l.m.]

Portata al colmo in ingresso

[m3/s]

316

384

451

221.8

Portata di picco laminata

[m3/s]

0

0

0

Massimo livello d’invaso

[m s.l.m.]

223.8

224.2

224.5

222.5

Portata di picco laminata

[m3/s]

0

0

182

Massimo livello d’invaso

[m s.l.m.]

224.5

224.9

225.0


225

Portata di picco laminata

[m3/s]

316

384

407

Massimo livello d’invaso

[m s.l.m.]

225.0

225.0

225.03


Si può notare che:

- partendo dal livello d’invaso più basso l’onda di piena viene contenuta totalmente dall’invaso per tutti e tre i tempi di ritorno analizzati;

- per il livello pari alla quota attualmente autorizzata l’onda di piena viene contenuta dall’invaso per i primi due tempi di ritorno; l’onda di piena bicentenaria determina, invece, l’attivazione dello scarico di superficie, con l’abbassamento parziale delle paratoie che consente di non superare la quota di massima regolazione (225 m s.l.m.);

- considerando il livello iniziale di invaso maggiore pari alla massima regolazione, come prevedibile, si ottiene l’attivazione dello scarico di superficie per tutti e tre i tempi di ritorno analizzati; soltanto per il tempo di ritorno maggiore si registra, se pur lieve, un incremento del livello di invaso.

Confrontando tra loro i tre scenari si evidenzia come il primo consenta di laminare completamente la piena nei tre tempi di ritorno analizzati, azzerando la portata in uscita dall’invaso, lo stesso risultato viene ottenuto dal secondo scenario per i primi due tempi di ritorno, mentre il terzo risulta essere il più sfavorevole.

Rispetto ai risultati ottenuti nelle precedenti configurazioni, mettendo in relazione gli scenari con lo stesso livello iniziale d’invaso, si evidenzia come la terza configurazione risulti, ovviamente, quella più efficace in termini di abbattimento della portata laminata.


Portata in ingresso

Portata laminata [H iniz. 225 m] Livello di invaso [H iniz. 222.5 m]

50 anni

Portata laminata [H iniz. 221.8 m] Max livello d'invaso

Livello di invaso [H iniz. 225 m]

Portata laminata [H iniz. 222.5 m]

Livello di invaso [H iniz. 221.8 m]

600 226

500

225

400

224

300

223

200

222

100

221

0

Ore 0

220

2

4

6

8

10

12

14

16

18

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 5.8 – Laminazione Tr = 50 anni – Configurazione C



Portata in ingresso

Portata laminata [H iniz. 225 m] Livello di invaso [H iniz. 222.5 m]

600

100 anni

Portata laminata [H iniz. 221.8 m] Max livello d'invaso

Livello di invaso [H iniz. 225 m]

Portata laminata [H iniz. 222.5 m]

Livello di invaso [H iniz. 221.8 m]


226

500

225

400

224

300

223

200

222

100

221

0

Ore 0

220

2

4

6

8

10

12

14

16

18

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 5.9 – Laminazione Tr = 100 anni – Configurazione C


Portata in ingresso

Portata laminata [H iniz. 225 m] Livello di invaso [H iniz. 222.5 m]

200 anni

Portata laminata [H iniz. 221.8 m] Max livello d'invaso

Livello di invaso [H iniz. 225 m]

Portata laminata [H iniz. 222.5 m]

Livello di invaso [H iniz. 221.8 m]

600 226

500

225

400

224

300

223

200

222

100

221

0

Ore 0

220

2

4

6

8

10

12

14

16

18

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 5.10 – Laminazione Tr = 200 anni – Configurazione C


5.3 Propagazione dell’onda laminata a valle

Nel PSFF la valutazione dell’effetto di laminazione sulle portate al colmo nelle sezioni a valle dello sbarramento è effettuata applicando il cosiddetto “metodo di Marone” per cui, definito il coefficiente di riduzione per la generica sezione i-esima pari a:

ε (i) = 1 −

Wlam

Wind (i)


la portata laminata alla sezione i-esima si ottiene dalla seguente relazione (formula di Xxxxxx):

Qlam (i) = ε (i)⋅ Qind (i)


dove:

Qlam(i) portata al colmo dell’onda di piena laminata alla sezione i-esima;

Qind(i) portata al colmo dell’onda di piena indisturbata (naturale) alla sezione i-esima; ε(i) coefficiente di riduzione alla sezione i-esima;

Wlam volume di laminazione dell’invaso;

Wind(i) volume dell’onda di piena indisturbata (naturale) alla sezione i-esima.


Pertanto, nelle sezioni a valle diga la stima delle portate di piena, ridotte per effetto della laminazione operata dall’invaso, sono funzione del volume di laminazione e del volume di piena naturale; in particolare all’aumentare del volume di laminazione diminuisce il coefficiente di Marone e conseguentemente anche l’entità della portata al colmo di piena propagata a valle diga.


Il PSFF ha suddiviso il bacino idrografico del fiume Temo in 11 sottobacini definiti individuando differenti sezioni di chiusura lungo l’asta principale (Figura 5.11). Le sezioni sono ubicate sulla base della immissione degli affluenti che compongo il reticolo idrografico secondario.



Figura 5.11 – Sezioni del fiume Temo (fonte PSFF)


La diga dell’Alto Temo identifica la prima sezione del bacino (sezione A), pertanto tutte le altre sezioni sono interessate dall’effetto di laminazione dell’invaso.

Nella parte valliva del fiume Temo è inoltre presente la diga di Monte Crispu (sezione L), diga esclusivamente di laminazione, realizzata per proteggere l’abitato di Bosa ubicato in prossima della foce del fiume.


Poiché per la laminazione nella diga di Monte Crispu è stato redatto dal DICAAR un documento specifico, distinto dal presente, l’analisi di propagazione dell’onda di piena in uscita dall’invaso dell’Alto Temo è stata valutata fino alla sezione L, considerando esclusivamente il bacino compreso tra i due sbarramenti.

La propagazione dell’onda di piena a valle dell’invaso dell’Alto Temo assume particolare importanza in quanto consente di definire il picco di piena in arrivo all’invaso di Monte Crispu, e quindi ne condiziona la possibilità di laminazione.


La portata indisturbata, senza l’effetto di laminazione dell’invaso dell’Alto Temo, è riportata in Tabella 5.6 mentre in Tabella 5.7 sono presenti i risultati dell’applicazione del metodo di Marone, come riportati nel PSFF.


Tabella 5.6 – Portata indisturbata nelle sezioni a valle diga



50 anni

100 anni

200 anni


Portata al colmo


[m3/s]

B

316

384

451

C

373

453

532

D

395

479

563

E

435

528

621

F

519

629

740

G

551

668

786

H

640

776

913

I

801

972

1'142

L – Diga di Monte Crispu

1'326

1'608

1'891


Tabella 5.7 – Portata laminata nelle sezioni a valle diga



50 anni

100 anni

200 anni


Portata al colmo


[m3/s]

B

118

146

168

C

153

189

217

D

198

242

281

E

289

353

411

F

335

408

475

G

433

527

615

H

599

728

851

I

1’134

1’377

1’614

L – Diga di Monte Crispu

1’189

1’443

1’692


Nella presente relazione la propagazione dell’onda di piena nelle sezioni vallive è stata rielaborata considerando i valori di portata laminata ottenuta nelle tre differenti configurazioni analizzate.

Come detto, la valutazione della propagazione dell’onda di piena è estremamente importante ai fini della definizione del picco di piena in arrivo all’invaso di Monte Crispu. Per questo motivo è stata utilizzata, oltre al metodo di Marone, anche la procedura di calcolo del contributo medio, metodologia ugualmente utilizzata nel PSFF in altri bacini regionali.


Utilizzando il metodo del contributo medio si valuta la media pesata tra il contributo per chilometro quadrato calcolato alla sezione della diga dell’Alto Temo, corrispondente ai valori di portata laminata in uscita dall’invaso, ed il contributo relativo alla porzione di bacino idrografico non sotteso dallo sbarramento, che non è quindi caratterizzato dall’effetto di laminazione dell’invaso.

In termini analitici, la portata laminata per una generica sezione i-esima è data dalla seguente espressione:

Qlam(i) = qlam(i)⋅ S(i)


dove

qlam(i) contributo chilometrico riferito alla portata laminata alla sezione i-esima; S(i) area del bacino sotteso dalla sezione i-esima.

con

qlam

(i) =

[qlam (A)⋅ S(A)+ qind (i)⋅ (S(i)− S(A))] S(i)


dove

qlam(A) contributo chilometrico riferito alla portata laminata alla sezione dell’invaso dell’Alto Temo;

qind(i) contributo chilometrico riferito alla portata indisturbata alla sezione i-esima; S(A) area del bacino sotteso dalla sezione dello sbarramento.


I contributi chilometrici sono ovviamente dati dal rapporto tra la portata stimata alla sezione i-esima e l’area del bacino sotteso dalla sezione stessa.

La superficie del bacino del fiume Temo in corrispondenza di ciascuna sezione è riportata in Tabella 5.8.


Tabella 5.8 – Superficie del bacino del fiume Temo in corrispondenza di ciascuna sezione


Sezione

Superficie [km2]

B

174

C

185

D

206

E

249

F

266

G

313

H

398

I

688

L

711


Poiché in genere il PSFF ritiene validi entrambi i metodi di calcolo, e in numerosi bacini sono state impiegate entrambe le metodologie, nelle sezioni a valle dello sbarramento i valori ottenuti dalle due procedure sono stati tra loro mediati per definire le portate al colmo a valle.

I risultati dell’applicazione delle due procedure di calcolo per la stima della propagazione verso valle dell’onda di piena sono riassunti di seguito, riportando il valore del colmo di piena laminata in corrispondenza della sezione della diga di Monte Crispu nelle tre configurazioni gestionali analizzate.


5.3.1 Configurazione A


Tabella 5.9 – Propagazione dell’onda di piena alla sezione di Monte Crispu – Configurazione A



Portata al colmo [m3/s]

Sezione

Metodologia utilizzata

50 anni

100 anni

200 anni


L

Diga di Monte Crispu

Metodologia di Marone

1'223

1'484

1'747

Metodologia del contributi unitario

1'198

1'458

1'719

Valore medio

1'210

1'471

1'733

Differenza tra valore medio e valore di PSFF

+21

(+1.8%)

+28

(+1.9%)

+41

(+2.4%)


I risultati ottenuti mostrano, rispetto al PSFF, un incremento contenuto di portata, con valori superiori di circa il 2%.


5.3.2 Configurazione B


Tabella 5.10 – Propagazione dell’onda di piena alla sezione di Monte Crispu – Configurazione B



Portata al colmo [m3/s]

Sezione

Metodologia utilizzata

50 anni

100 anni

200 anni


L

Diga di Monte Crispu

Metodologia di Marone

1’267

1’530

1’795

Metodologia del contributi unitario

1’234

1’496

1’759

Valore medio

1’250

1’513

1’777

Differenza tra valore medio e valore di PSFF

+61

(+5.1%)

+70

(+4.8%)

+84

(+5.0%)


La configurazione B, che rispecchia l’attuale configurazione gestionale dello scarico di superficie, determina un colmo di piena in arrivo alla sezione di Monte Crispu superiore di circa il 5% rispetto al PSFF.


5.3.3 Configurazione C


Tabella 5.11 – Propagazione dell’onda di piena alla sezione di Monte Crispu – Configurazione C



Portata al colmo [m3/s]

Sezione

Metodologia utilizzata

Livello iniziale d’invaso

50 anni

100 anni

200 anni


L

Diga di Monte Crispu


Metodologia di Marone

221.8

1'152

1'395

1'637

222.5

1'152

1'395

1'669

225

1'368

1'659

1'948

Metodologia del contributi unitario

221.8

1'088

1'319

1'551

222.5

1'088

1'319

1'733

225

1'404

1'703

1'958


Valore medio

221.8

1'120

1'357

1'594

222.5

1'120

1'357

1'693

225

1'386

1'681

1'953


Differenza tra valore medio e valore di PSFF

221.8

-69

(-5.8%)

-86

(-6.0%)

-98

(-5.8%)

222.5

-69

(-5.8%)

-86

(-6.0%)

0 (-)

225

+197

(+16.5%)

+238

(+16.5%)

+261

(+15.4)


La configurazione C presenta differenti risultati a seconda del livello iniziale d’invaso considerato. Per i primi due scenari, quota iniziale 221.8 m s.l.m. e 222.5 m s.l.m., si ottengono valori inferiori o al più uguali rispetto al PSFF. Per lo scenario con quota 225 m s.l.m., invece, l’onda di piena alla sezione di Monte Crispu risulta caratterizzata da un colmo significativamente superiore, in percentuale maggiore di oltre il 15%.

Confrontando i risultati ottenuti per l’attuale quota autorizzata si evidenzia come la terza configurazione rispetto alla seconda produca un elevato beneficio alla sezione di Monte Crispu, soprattutto per i primi due tempi di ritorno per i quali l’invaso dell’Alto Temo riesce a contenere l’intero volume di piena.


Tabella 5.12 – Propagazione dell’onda di piena alla sezione di Monte Crispu – Confronto Configurazioni B e C



Sezione

Livello iniziale d’invaso


Metodologia utilizzata


50 anni


100 anni


200 anni

L

Diga di Monte Crispu


222.5 m s

Configurazione B - valori medi

1’250

1’513

1’777

Configurazione C - valori medi

1'120

1'357

1'693

Differenza

130

156

84


5.4 Tempo di intervento

Si ricorda che il “tempo di intervento” è definito come l’intervallo temporale che intercorre tra il verificarsi della portata di allerta in ingresso all’invaso e la portata critica laminata dalla diga che mette in condizioni di criticità le sezioni a valle. La valutazione di tale intervallo temporale è di rilevante interesse quando la diga svolge una efficace azione di riduzione delle portate nelle sezioni vallive.

Per il bacino del fiume Temo compreso fra i due sbarramenti il Tavolo Tecnico ha ritenuto non significativa la determinazione di tale tempo di intervento in quanto il bacino residuo non controllato a valle dello sbarramento è di dimensioni considerevoli ed il relativo contributo idrologico può determinare in maniera indipendente rispetto alla laminazione effettuata dalla diga situazioni di criticità nelle sezioni vallive.


6 Considerazioni conclusive

Nel presente documento sono stati illustrati i risultati delle simulazioni per la verifica della capacità di laminazione dell’invaso della diga dell’Alto Temo, la cui attuale quota di esercizio autorizzata è pari a 222.5 m s.l.m., 2.5 m al di sotto della quota di massima regolazione.

Le analisi sviluppate per via simulativa dal DICAAR hanno avuto la finalità di fornire le basi per la predisposizione di un documento che possa essere di supporto alla redazione dei “Piani di laminazione statica, anche speditivi”, così come definiti sulla base delle decisioni assunte dal Tavolo Tecnico nella riunione del 10 Febbraio 2016 e riportato nel documento in data 16 Febbraio 2016, prot. n. 0001522 dell’Agenzia di Distretto Idrografico della Sardegna.

Sono stati analizzati i risultati ottenuti con le attuali regole gestionali, confrontandoli con quelli ottenuti con ulteriori ipotesi di gestione dell’invaso, proposte in sede di Tavolo Tecnico. Inoltre, sono state verificate le possibilità di erogazione tramite la simulazione del sistema di approvvigionamento idrico facente capo all’invaso dell’Alto Temo.

Per quanto riguarda la capacità di erogazione dell’invaso sono stati considerati tre differenti scenari in funzione del livello massimo d’invaso autorizzato:

- scenario 1: massima quota invasabile 221.8 m s.l.m., pari alla quota della soglia dello scarico di superficie;

- scenario 2: attuale configurazione, massima quota invasabile 222.5 m s.l.m.;

- scenario 3: massima quota invasabile 225 m s.l.m., pari alla quota di massima regolazione.

Considerando le serie idrologiche PSURI la simulazione del sistema idrico ha evidenziato la presenza di deficit strutturali nel trasferimento all’utenza irrigua in maniera proporzionale al diminuire del volume utile di regolazione. Se però si considera il massimo deficit annuo consentito, ipotizzato pari al 10%, è emerso per i primi due scenari lo stesso numero di anni caratterizzati da deficit.

D’altro canto, si è evidenziato che considerando come input al serbatoio le serie storiche di deflusso SISS-2 si evidenzia l’annullamento dei deficit irrigui in tutti e tre gli scenari.


Nell’ambito della laminazione sono state analizzate tre configurazioni gestionali:

- configurazione A: stessa configurazione utilizzata nel PSFF,

paratoie completamente abbattute massima quota d’invaso 221.8 m s.l.m.; livello iniziale d’invaso 221.8 m s.l.m.;

- configurazione B: attuale configurazione gestionale degli scarichi,

paratoie parzializzate alla quota attualmente autorizzata; massima quota d’invaso 222.5 m s.l.m.;

livello iniziale d’invaso 222.5 m s.l.m.;


- configurazione C: paratoie sollevate,

massimo livello d’invaso 225.0 m s.l.m.;

tre livelli iniziali d’invaso considerati 221.8, 222.5, 225 m s.l.m.;

La configurazione C è stata quindi analizzata considerando tre diversi livelli inziali d’invaso pari a quelli caratterizzanti i tre scenari di regolazione.

In sintesi, dai risultati ottenuti è emerso che:

- l’incremento della quota autorizzata al valore di massima regolazione, 225 m s.l.m., comporta una portata in uscita dall’invaso superiore rispetto all’attuale configurazione, con conseguente incremento del colmo dell’onda di piena laminata in arrivo all’invaso di Monte Crispu;

- la ulteriore diminuzione della quota autorizzata al valore di 221.8 m s.l.m. non procura un significativo beneficio in termini di laminazione, soprattutto in considerazione della riduzione del colmo di piena propagata a valle dell’invaso;

- considerando l’attuale quota autorizzata di 222.5 m s.l.m., la terza configurazione gestionale, che consente di invasare durante l’evento di piena senza rilasciare a valle fino a quota 225 m s.l.m., è quella che consente di laminare maggiormente l’onda di piena verso valle.


Sulla base delle precedenti considerazioni si ritiene che l’attuale quota autorizzata rappresenti il giusto compromesso tra potenzialità di regolazione e capacità di laminazione dell’invaso dell’Alto Temo, e pertanto si ritiene non necessaria una modifica della limitazione di quota di invaso attualmente adottata, confermando il valore di 222.5 m s.l.m.

Si suggerisce, però, una variazione dell’attuale regola gestionale delle paratoie dello scarico di superficie della diga che consenta, durante gli eventi di piena, il raggiungimento della quota di massima regolazione (225 m s.l.m.) al fine di contenere maggiormente il volume idrico in arrivo all’invaso e realizzare una maggior laminazione. Tale configurazione produrrebbe maggiori benefici soprattutto in termini di onda di piena propagata a valle, in particolare si otterrebbe una riduzione sostanziale del colmo di piena in ingresso alla diga di Monte Crispu.

Allegato A - Procedura di calcolo dell’idrogramma triangolare

Nel PGRA per le valutazioni idrologiche e, pertanto, anche nel presente documento, si sono seguite le indicazioni e le quantificazioni delle portate di piena ai diversi tempi di ritorno date nel PSFF. Si ricorda che per il calcolo dell'idrogramma di piena il PSFF, come esplicitato nell'elaborato “Integrazioni metodologiche”1, utilizza una metodologia semplificata proposta dal Soil Conservation Service. E’ infatti detto in PSFF:


La definizione dell’idrogramma di piena, allorché la portata al colmo è stimata con il metodo diretto (analisi locale o metodo regionale) può essere condotta con tecniche semplificate, quale quella proposta dal SCS. Queste assegnano la forma triangolare dell’idrogramma, ipotizzando che il tempo di base, Tb, sia dato da:


b

T = 2 ⋅W

Qmax


dove W è il volume dell’idrogramma depurato della portata di base e quindi pari al volume di pioggia netta e Qmax la portata al colmo stimata.



Figura 1 – Idrogramma di forma triangolare di volume W


Il volume dell’idrogramma di piena è calcolato con la metodologia indiretta ricercando l’altezza di pioggia netta che per una durata pari al tempo di corrivazione genera la portata assegnata. Una volta stimato il volume di pioggia netta è quindi possibile calcolare i tempi caratteristici dell’idrogramma note le relazioni:


Tp =

Tb

2.67


Tb − Tp = 1.67 ⋅Tp


L'idrogramma avrà quindi le seguenti ordinate:


1 Linee guida per la redazione del progetto di Piano Stralcio delle Fasce Fluviali. Integrazioni Metodologiche. Regione Autonoma della Sardegna. Assessorato dei Lavori Pubblici. Servizio Difesa del Suolo. 2006


EGLI STUDI D

⎪

⎧ Qmax t

0 ≤ t ≤ T


Q

p

q(t ) = ⎨ Tp

⎪ max (t − Tb )

⎪⎩Tp − Tb

Tp ≤ t ≤ Tb


Stima della portata al colmo

Per il calcolo delle portate al colmo attese in bacini di dimensioni superiori a 60 km2 il PSFF2 fa riferimento al metodo diretto riportata nella Relazione regionale del GNDCI - VAPI per la stima delle delle portate al colmo per la Sardegna, utilizzando la distribuzione probabilistica TCEV3.

Per quanto concerne il primo livello di analisi regionale che contraddistingue la distribuzione probabilistica, si è ritenuto coerente non operare alcuna differenziazione territoriale, pertanto i parametri validi per l’intero regionale sono:

λ* = 0.3938

ϑ* = 0.5887


Al secondo livello di regionalizzazione è stata effettuata una differenziazione in relazione al versante di appartenenza del bacino in esame, orientale od occidentale, secondo la schematizzazione riportata in Figura

2. Gli ulteriori parametri della distribuzione probabilistica si differenziano quindi in:


Bacini occidentali

λ1 = 6.286;

η = 4.377

Bacini orientali

λ1 = 4.571;

η = 4.058


2 Metodologie di analisi. Studi, indagini, elaborazioni attinenti all’ingegneria integrata, necessari alla redazione dello studio denominato

progetto di piano stralcio delle fasce fluviali (PSFF). Regione Autonoma della Sardegna. 2007

3 Xxx X., Xxxxx G.M., Xxxxxx G. (1988). Analisi regionale per la valutazione probabilistica delle piene in Sardegna. XXI Convegno di

Idraulica e costruzioni idrauliche. L’Aquila.



EGLI STUDI D

Figura 2 – Suddivisione della Regione Sardegna nei due versanti (Fonte PSFF)


Infine, per quanto riguarda il terzo livello di analisi delle piene, nella struttura gerarchica del modello TCEV si è fatto riferimento all’analisi del parametro modale ε1. Il legame teorico tra questo parametro e la piena media annua µx è:


μx =

ε1 η

ln λ1


Il parametro ε1.risulta funzione della superficie del bacino (Ab) con differenziazione secondo l’esposizione del bacino:

Bacini xxxxxxxxxxx xx x 0 = - 1.1954 + 0.9235 ln Ab Bacini xxxxxxxxx xx x 0 = 0.9882 + 0.6452 ln Ab


In termini applicativi, la portata di picco per assegnato tempo di ritorno T viene stimata considerando un fattore di crescita K(T) secondo la seguente relazione:


Q(T )= μx ⋅ K(T )


con


Bacini occidentali K(T) = -0.833 + 1.345 ln T Bacini orientali K(T) = -0.977 + 1.451 ln T


EGLI STUDI D

Stima del volume di pioggia netta

Per il calcolo del volume di pioggia netta il PSFF considera la metodologia indiretta, utilizzando la distribuzione TCEV per la stima delle curve di possibilità pluviometrica.

Applicando tale metodologia l’altezza di pioggia indice viene espressa secondo la formula:

μ(τ ) = a1

⋅τ n1


dove i coefficienti a1 e n1 vengono determinati in funzione della pioggia indice giornaliera μg secondo le relazioni:

a1 = ⋅

μg

0.886 ⋅ 24n1


n1 = ⋅ − 0.493 + 0.476 ⋅ Log μg


La pioggia indice giornaliera μg viene stimata sulla base della carta delle isoiete rappresentativa della Regione Sardegna.

L’altezza di pioggia hT(τ), di durata τ e tempo di ritorno T, si ottiene moltiplicando la pioggia indice μ(τ) per il

coefficiente di crescita KT (τ ) = a2 ⋅τ , ottenendo la relazione:

n2


hT (τ ) = ⋅μ(τ ) ⋅ KT

(τ ) = (a1

⋅ a2

) ⋅τ (n1+n2)


dove i coefficienti a2 e n2 variano in funzione del tempo di ritorno, della durata della pioggia e della sottozona (SZO) di appartenenza del bacino in esame. Per la valutazione dei parametri si rimanda alle Metodologie di Analisi del PSFF.

La pioggia ottenuta viene quindi ragguagliata all’area tramite il parametro r, secondo la formulazione utilizzata nel VAPI, che fa riferimento al Flood Studies Report:

b b

r = 1 – (0,0394 A 0.354) τ (-0.40+0.0208 ln(4.6-ln(Ab))) per A < 20 km

b b

r = 1 – (0,0394 A 0.354) τ (-0.40+0.003832 (4.6-ln(Ab))) per A > 20 km

dove

τ: durata della precipitazione;

Ab: superficie del bacino (espressa in km2).

Assumendo che le perdite iniziali siano pari al 20% del valore massimo delle perdite per infiltrazione nel suolo si ha la seguente equazione per la valutazione complessiva del volume di pioggia netta (Ro) per unità di superficie:



dove


Ro =

(h − 0.2 ⋅ S )2 h + 0.8 ⋅ S


[mm]


EGLI STUDI D

h: precipitazione lorda totale ragguagliata (mm);

S: valore massimo di perdite per infiltrazione (mm), valutato secondo il metodo del Curve Number (CN) del Soil Conservation Service (SCS)4:


S = 25.4 ⎛1000 −10⎞


[mm]

⎝

⎠

⎜ CN ⎟



4 SOIL CONSERVATION SERVICE, (1972) National Engineering Handbook, section 4, Hydrology, U.S. Department of Agriculture, Washington D.C., U.S.A.

Allegato B - Sintesi della procedura analitica di simulazione del processo di laminazione nell’invaso

Nell’ambito della simulazione del processo di laminazione dell’onda di piena si definisce:

Δti = ti − ti−1

H = h + h0

intervallo di tempo; quota di invaso;

h battente sulle luci di scarico;

h0 Vinv Qin

Vin = Qin ⋅ Δt

Qout

Vout = Qout ⋅ Δt

quota della soglia dello scarico; volume invasato;

portata in ingresso all’invaso; volume in ingresso all’invaso; portata in uscita dall’invaso;

volume in uscita dall’invaso.


Si ipotizzano note le seguenti grandezze e relazioni:

Qin

Vinv = f (H )

Qout = g(H )

portata in ingresso all’invaso;

la curva dei volumi di invaso in funzione delle quote;


le leggi di efflusso degli organi di scarico, che mettono in relazione la portata uscente con la quota di invaso.


La definizione dell’idrogramma di piena laminato, in uscita dall’invaso, può quindi essere determinato tramite la simulazione del processo di invaso a partire dalla conoscenza dell’idrogramma in ingresso, delle relazioni tra quota di invaso e volumi invasati e delle leggi di efflusso. Ipotizzando nulle le perdite nei tempi di evento, la procedura è fondamentalmente basata sull’applicazione dell’equazione di continuità all’invaso che, con riferimento ai volumi in un generico istante di tempo i-esimo, si può scrivere come:

(Vinv )i

= (Vinv )i−1 + (Vin )i

+ (Vout )i


L’applicazione della precedente equazione necessita di un procedimento iterativo come esplicitato di seguito.



PRESIDENZA

Direzione Generale Agenzia Regionale del Distretto Idrografico della Sardegna

UNIVERSITA’ D I CAGLIARI

EGLI STUDI D

DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA CIVILE, AMBIENTALE E

ARCHITETTURA

SEZIONE DI INGEGNERIA IDRAULICA


Procedura iterativa

(V )1 = (V )

+ (V )

1° iterazione

inv i

inv

i−1

in i

i

H 1 =

−1 1

(f V

)

inv i

(V )1 = g −1(H )1 ⋅Δt

out i i



2

1

2° iterazione

(Vinv

i = (Vinv


)

i−1

+ (Vin

i − (Vout i

)

)

)

H

(f V

)

=

2 −1 2

)

i inv i

i

(Vout

2 = g −1(H )2 ⋅Δt


i

[…]


k-esima iterazione

(Vinv i = (Vinv i−1

)

)

)

)

k

k

H k = f −1 (V )k

+ (Vin

i − (Vout i

i

i inv i

)

k

(Vout i

= g −1(H )k ⋅Δt


(V )n − (V

)n−1 ≅ 0

STOP iterazioni if

inv i

inv i


A conclusione della simulazione del processo di laminazione dell’onda di piena nell’invaso si effettua la verifica sulla congruità dei volumi in ingresso ed in uscita, secondo cui:


T T

∑(Vin )i − ∑(Vout )i = (Vinv )0 −(Vinv )T

1 1

Allegato C - Tabelle con valori discreti di portata laminata e di livello d’invaso con passo temporale di 15’


Temo di ritorno

50 anni


CONFIGURAZIONE A


CONFIGURAZIONE B


CONFIGURAZIONE C

Livello iniziale d'invaso

221.8 m s.l.m.

222.5 m s.l.m.

221.8 m s.l.m.

222.5 m s.l.m.

225 m s.l.m.


Tempo

Portata in ingresso

Portata laminata

Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

Portata laminata

Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

Portata laminata

Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

Portata laminata

Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

Portata laminata

Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

ore

min

mc/s

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

0

0

0

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

0

225.00

0.00

0.25

15

13

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

13

225.00

0.00

0.5

30

26

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

26

225.00

0.00

0.75

45

39

0

221.81

0.01

39

222.51

0.01

0

221.81

0.01

0

222.51

0.01

39

225.00

0.00

1

60

52

0

221.82

0.02

42

222.51

0.01

0

221.82

0.02

0

222.52

0.02

52

225.00

0.00

1.25

75

65

0

221.83

0.03

42

222.51

0.01

0

221.83

0.03

0

222.53

0.03

65

225.00

0.00

1.5

90

78

1

221.84

0.04

42

222.51

0.01

0

221.84

0.04

0

222.54

0.04

78

225.00

0.00

1.75

105

91

1

221.86

0.06

43

222.52

0.02

0

221.86

0.06

0

222.56

0.06

91

225.00

0.00

2

120

104

2

221.88

0.08

44

222.53

0.03

0

221.88

0.08

0

222.58

0.08

104

225.00

0.00

2.25

135

117

2

221.90

0.10

46

222.55

0.05

0

221.90

0.10

0

222.60

0.10

117

225.00

0.00

2.5

150

130

3

221.92

0.12

46

222.56

0.06

0

221.92

0.12

0

222.62

0.12

130

225.00

0.00

2.75

165

142

4

221.95

0.15

48

222.58

0.08

0

221.95

0.15

0

222.65

0.15

142

225.00

0.00

3

180

155

5

221.98

0.18

50

222.60

0.10

0

221.98

0.18

0

222.67

0.17

155

225.00

0.00

3.25

195

168

7

222.01

0.21

52

222.62

0.12

0

222.01

0.21

0

222.71

0.21

168

225.00

0.00

3.5

210

181

8

222.04

0.24

54

222.64

0.14

0

222.05

0.25

0

222.74

0.24

181

225.00

0.00

3.75

225

194

10

222.07

0.27

57

222.67

0.17

0

222.08

0.28

0

222.77

0.27

194

225.00

0.00

4

240

207

12

222.11

0.31

59

222.69

0.19

0

222.12

0.32

0

222.81

0.31

207

225.00

0.00

4.25

255

220

15

222.15

0.35

62

222.72

0.22

0

222.16

0.36

0

222.85

0.35

220

225.00

0.00

4.5

270

233

17

222.19

0.39

65

222.75

0.25

0

222.21

0.41

0

222.90

0.40

233

225.00

0.00

4.75

285

246

20

222.24

0.44

69

222.79

0.29

0

222.26

0.46

0

222.94

0.44

246

225.00

0.00

5

300

259

23

222.28

0.48

72

222.82

0.32

0

222.31

0.51

0

222.99

0.49

259

225.00

0.00

5.25

315

272

27

222.33

0.53

77

222.86

0.36

0

222.36

0.56

0

223.04

0.54

272

225.00

0.00

5.5

330

285

31

222.38

0.58

81

222.90

0.40

0

222.41

0.61

0

223.10

0.60

285

225.00

0.00

5.75

345

298

35

222.43

0.63

85

222.94

0.44

0

222.47

0.67

0

223.15

0.65

298

225.00

0.00

6

360

311

39

222.48

0.68

90

222.98

0.48

0

222.53

0.73

0

223.21

0.71

311

225.00

0.00

6.25

375

311

45

222.54

0.74

95

223.02

0.52

0

222.59

0.79

0

223.27

0.77

311

225.00

0.00

6.5

390

304

49

222.59

0.79

99

223.06

0.56

0

222.65

0.85

0

223.33

0.83

304

225.00

0.00

6.75

405

296

53

222.63

0.83

104

223.10

0.60

0

222.71

0.91

0

223.39

0.89

296

225.00

0.00

7

420

288

58

222.68

0.88

109

223.14

0.64

0

222.76

0.96

0

223.45

0.95

288

225.00

0.00

7.25

435

281

62

222.72

0.92

113

223.17

0.67

0

222.82

1.02

0

223.50

1.00

281

225.00

0.00

7.5

450

273

66

222.76

0.96

116

223.20

0.70

0

222.87

1.07

0

223.56

1.06

273

225.00

0.00

7.75

465

265

70

222.80

1.00

120

223.23

0.73

0

222.92

1.12

0

223.61

1.11

265

225.00

0.00

8

480

258

74

222.84

1.04

124

223.26

0.76

0

222.97

1.17

0

223.66

1.16

258

225.00

0.00

8.25

495

250

78

222.87

1.07

126

223.28

0.78

0

223.02

1.22

0

223.71

1.21

250

225.00

0.00

8.5

510

242

81

222.90

1.10

129

223.30

0.80

0

223.07

1.27

0

223.76

1.26

242

225.00

0.00

8.75

525

235

84

222.93

1.13

133

223.33

0.83

0

223.11

1.31

0

223.80

1.30

235

225.00

0.00

9

540

227

88

222.96

1.16

134

223.34

0.84

0

223.16

1.36

0

223.85

1.35

227

225.00

0.00

9.25

555

219

90

222.98

1.18

137

223.36

0.86

0

223.20

1.40

0

223.89

1.39

219

225.00

0.00

9.5

570

212

93

223.01

1.21

139

223.38

0.88

0

223.24

1.44

0

223.93

1.43

212

225.00

0.00

9.75

585

204

96

223.03

1.23

141

223.39

0.89

0

223.28

1.48

0

223.97

1.47

204

225.00

0.00

10

600

196

98

223.05

1.25

142

223.40

0.90

0

223.32

1.52

0

224.01

1.51

196

225.00

0.00

10.25

615

189

100

223.07

1.27

143

223.41

0.91

0

223.36

1.56

0

224.05

1.55

189

225.00

0.00

10.5

000

000

000

223.08

1.28

145

223.42

0.92

0

223.40

1.60

0

224.08

1.58

181

225.00

0.00

10.75

645

173

104

223.10

1.30

145

223.42

0.92

0

223.43

1.63

0

224.12

1.62

173

225.00

0.00

11

660

166

105

223.11

1.31

146

223.43

0.93

0

223.46

1.66

0

224.15

1.65

166

225.00

0.00

11.25

675

158

106

223.12

1.32

146

223.43

0.93

0

223.49

1.69

0

224.18

1.68

158

225.00

0.00

11.5

690

150

108

223.13

1.33

146

223.43

0.93

0

223.52

1.72

0

224.21

1.71

150

225.00

0.00

11.75

705

143

109

223.14

1.34

146

223.43

0.93

0

223.55

1.75

0

224.24

1.74

143

225.00

0.00

12

720

135

109

223.14

1.34

146

223.43

0.93

0

223.58

1.78

0

224.27

1.77

135

225.00

0.00

12.25

735

127

110

223.15

1.35

146

223.43

0.93

0

223.60

1.80

0

224.29

1.79

127

225.00

0.00

12.5

750

120

110

223.15

1.35

146

223.43

0.93

0

223.63

1.83

0

224.32

1.82

120

225.00

0.00

12.75

765

112

110

223.15

1.35

145

223.42

0.92

0

223.65

1.85

0

224.34

1.84

112

225.00

0.00

13

780

104

110

223.15

1.35

143

223.41

0.91

0

223.67

1.87

0

224.36

1.86

104

225.00

0.00

13.25

795

97

110

223.15

1.35

142

223.40

0.90

0

223.69

1.89

0

224.38

1.88

97

225.00

0.00

13.5

810

89

110

223.15

1.35

142

223.40

0.90

0

223.71

1.91

0

224.40

1.90

89

225.00

0.00

13.75

825

81

109

223.14

1.34

139

223.38

0.88

0

223.73

1.93

0

224.42

1.92

81

225.00

0.00

14

840

74

109

223.14

1.34

138

223.37

0.87

0

223.74

1.94

0

224.43

1.93

74

225.00

0.00

14.25

855

66

108

223.13

1.33

137

223.36

0.86

0

223.75

1.95

0

224.44

1.94

66

225.00

0.00

14.5

870

58

106

223.12

1.32

135

223.35

0.85

0

223.77

1.97

0

224.46

1.96

58

225.00

0.00

14.75

885

51

105

223.11

1.31

133

223.33

0.83

0

223.78

1.98

0

224.47

1.97

51

225.00

0.00

15

900

43

104

223.10

1.30

130

223.31

0.81

0

223.79

1.99

0

224.48

1.98

43

225.00

0.00

15.25

915

35

103

223.09

1.29

129

223.30

0.80

0

223.79

1.99

0

224.48

1.98

35

225.00

0.00

15.5

930

28

100

223.07

1.27

126

223.28

0.78

0

223.80

2.00

0

224.49

1.99

28

225.00

0.00

15.75

945

20

99

223.06

1.26

124

223.26

0.76

0

223.80

2.00

0

224.49

1.99

20

225.00

0.00

16

960

12

97

223.04

1.24

121

223.24

0.74

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

12

225.00

0.00

16.25

975

5

96

223.03

1.23

119

223.22

0.72

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

5

225.00

0.00

16.5

990

0

93

223.01

1.21

115

223.19

0.69

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

16.75

1005

0

91

222.99

1.19

113

223.17

0.67

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

17

1020

0

89

222.97

1.17

110

223.15

0.65

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

17.25

1035

0

88

222.96

1.16

108

223.13

0.63

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

17.5

1050

0

85

222.94

1.14

105

223.11

0.61

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

17.75

1065

0

83

222.92

1.12

103

223.09

0.59

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

18

1080

0

82

222.91

1.11

100

223.07

0.57

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

18.25

1095

0

80

222.89

1.09

98

223.05

0.55

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

18.5

1110

0

79

222.88

1.08

96

223.03

0.53

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

18.75

1125

0

77

222.86

1.06

93

223.01

0.51

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

19

1140

0

75

222.85

1.05

91

222.99

0.49

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

19.25

1155

0

73

222.83

1.03

90

222.98

0.48

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

19.5

1170

0

72

222.82

1.02

88

222.96

0.46

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

19.75

1185

0

71

222.81

1.01

85

222.94

0.44

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

20

1200

0

69

222.79

0.99

84

222.93

0.43

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

20.25

1215

0

68

222.78

0.98

82

222.91

0.41

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

20.5

1230

0

67

222.77

0.97

81

222.90

0.40

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

20.75

1245

0

65

222.75

0.95

79

222.88

0.38

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

21

1260

0

64

222.74

0.94

78

222.87

0.37

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

21.25

1275

0

63

222.73

0.93

75

222.85

0.35

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

21.5

1290

0

62

222.72

0.92

74

222.84

0.34

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

21.75

1305

0

61

222.71

0.91

72

222.82

0.32

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

22

1320

0

59

222.69

0.89

71

222.81

0.31

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

22.25

1335

0

58

222.68

0.88

70

222.80

0.30

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

22.5

1350

0

57

222.67

0.87

68

222.78

0.28

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

22.75

1365

0

56

222.66

0.86

67

222.77

0.27

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

23

1380

0

55

222.65

0.85

66

222.76

0.26

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

23.25

1395

0

54

222.64

0.84

64

222.74

0.24

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

23.5

1410

0

53

222.63

0.83

63

222.73

0.23

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

23.75

1425

0

52

222.62

0.82

62

222.72

0.22

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00

24

1440

0

51

222.61

0.81

61

222.71

0.21

0

223.81

2.01

0

224.50

2.00

0

225.00

0.00


Temo di ritorno

100 anni


CONFIGURAZIONE A


CONFIGURAZIONE B


CONFIGURAZIONE C

Livello iniziale d'invaso

221.8 m s.l.m.

222.5 m s.l.m.

221.8 m s.l.m.

222.5 m s.l.m.

225 m s.l.m.


Tempo

Portata in ingresso

Portata laminata

Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

Portata laminata

Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

Portata laminata

Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

Portata laminata

Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

Portata laminata

Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

ore

min

mc/s

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

0

0

0

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

0

225.00

0.00

0.25

15

16

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

16

225.00

0.00

0.5

30

32

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

32

225.00

0.00

0.75

45

48

0

221.81

0.01

42

222.51

0.01

0

221.81

0.01

0

222.51

0.01

48

225.00

0.00

1

60

64

0

221.82

0.02

42

222.51

0.01

0

221.82

0.02

0

222.52

0.02

64

225.00

0.00

1.25

75

80

0

221.83

0.03

42

222.51

0.01

0

221.83

0.03

0

222.53

0.03

80

225.00

0.00

1.5

90

96

1

221.85

0.05

43

222.52

0.02

0

221.85

0.05

0

222.55

0.05

96

225.00

0.00

1.75

105

112

1

221.87

0.07

44

222.53

0.03

0

221.87

0.07

0

222.57

0.07

112

225.00

0.00

2

120

128

2

221.90

0.10

46

222.55

0.05

0

221.90

0.10

0

222.59

0.09

128

225.00

0.00

2.25

135

144

3

221.92

0.12

47

222.57

0.07

0

221.92

0.12

0

222.62

0.12

144

225.00

0.00

2.5

150

160

4

221.95

0.15

49

222.59

0.09

0

221.95

0.15

0

222.65

0.15

160

225.00

0.00

2.75

165

176

5

221.98

0.18

51

222.61

0.11

0

221.99

0.19

0

222.68

0.18

176

225.00

0.00

3

180

192

7

222.02

0.22

53

222.63

0.13

0

222.02

0.22

0

222.72

0.22

192

225.00

0.00

3.25

195

208

9

222.06

0.26

56

222.66

0.16

0

222.06

0.26

0

222.75

0.25

208

225.00

0.00

3.5

210

224

12

222.10

0.30

59

222.69

0.19

0

222.10

0.30

0

222.80

0.30

224

225.00

0.00

3.75

225

240

14

222.14

0.34

62

222.72

0.22

0

222.15

0.35

0

222.84

0.34

240

225.00

0.00

4

240

256

17

222.19

0.39

66

222.76

0.26

0

222.20

0.40

0

222.89

0.39

256

225.00

0.00

4.25

255

272

20

222.23

0.43

70

222.80

0.30

0

222.25

0.45

0

222.94

0.44

272

225.00

0.00

4.5

270

288

23

222.28

0.48

74

222.84

0.34

0

222.31

0.51

0

222.99

0.49

288

225.00

0.00

4.75

285

304

28

222.34

0.54

79

222.88

0.38

0

222.36

0.56

0

223.05

0.55

304

225.00

0.00

5

300

320

32

222.39

0.59

83

222.92

0.42

0

222.43

0.63

0

223.11

0.61

320

225.00

0.00

5.25

315

336

37

222.45

0.65

89

222.97

0.47

0

222.49

0.69

0

223.17

0.67

336

225.00

0.00

5.5

330

352

42

222.51

0.71

95

223.02

0.52

0

222.56

0.76

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79

222.88

0.38

0

224.18

2.38

0

224.87

2.37

0

225.00

0.00

22.5

1350

0

66

222.76

0.96

77

222.86

0.36

0

224.18

2.38

0

224.87

2.37

0

225.00

0.00

22.75

1365

0

65

222.75

0.95

75

222.85

0.35

0

224.18

2.38

0

224.87

2.37

0

225.00

0.00

23

1380

0

64

222.74

0.94

73

222.83

0.33

0

224.18

2.38

0

224.87

2.37

0

225.00

0.00

23.25

1395

0

63

222.73

0.93

72

222.82

0.32

0

224.18

2.38

0

224.87

2.37

0

225.00

0.00

23.5

1410

0

61

222.71

0.91

70

222.80

0.30

0

224.18

2.38

0

224.87

2.37

0

225.00

0.00

23.75

1425

0

60

222.70

0.90

69

222.79

0.29

0

224.18

2.38

0

224.87

2.37

0

225.00

0.00

24

1440

0

59

222.69

0.89

68

222.78

0.28

0

224.18

2.38

0

224.87

2.37

0

225.00

0.00


Temo di ritorno

200 anni


CONFIGURAZIONE A


CONFIGURAZIONE B


CONFIGURAZIONE C

Livello iniziale d'invaso

221.8 m s.l.m.

222.5 m s.l.m.

221.8 m s.l.m.

222.5 m s.l.m.

225 m s.l.m.


Tempo

Portata in ingresso

Portata laminata

Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

Portata laminata

Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

Portata laminata

Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

Portata laminata

Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

Portata laminata

Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

ore

min

mc/s

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

0

0

0

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

0

225.00

0.00

0.25

15

19

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

19

225.00

0.00

0.5

30

38

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

0

221.80

0.00

0

222.50

0.00

38

225.00

0.00

0.75

45

57

0

221.81

0.01

42

222.51

0.01

0

221.81

0.01

0

222.51

0.01

57

225.00

0.00

1

60

76

0

221.83

0.03

42

222.51

0.01

0

221.83

0.03

0

222.53

0.03

76

225.00

0.00

1.25

75

96

1

221.84

0.04

43

222.52

0.02

0

221.84

0.04

0

222.54

0.04

96

225.00

0.00

1.5

90

115

1

221.86

0.06

44

222.53

0.03

0

221.86

0.06

0

222.56

0.06

115

225.00

0.00

1.75

105

134

2

221.89

0.09

46

222.55

0.05

0

221.89

0.09

0

222.59

0.09

134

225.00

0.00

2

120

153

3

221.91

0.11

47

222.57

0.07

0

221.92

0.12

0

222.61

0.11

153

225.00

0.00

2.25

135

172

4

221.95

0.15

49

222.59

0.09

0

221.95

0.15

0

222.64

0.14

172

225.00

0.00

2.5

150

191

5

221.98

0.18

51

222.61

0.11

0

221.98

0.18

0

222.68

0.18

191

225.00

0.00

2.75

165

210

7

222.02

0.22

54

222.64

0.14

0

222.02

0.22

0

222.72

0.22

210

225.00

0.00

3

180

229

9

222.06

0.26

57

222.67

0.17

0

222.07

0.27

0

222.76

0.26

229

225.00

0.00

3.25

195

248

12

222.11

0.31

61

222.71

0.21

0

222.11

0.31

0

222.80

0.30

248

225.00

0.00

3.5

210

268

15

222.15

0.35

64

222.74

0.24

0

222.16

0.36

0

222.85

0.35

268

225.00

0.00

3.75

225

287

18

222.21

0.41

68

222.78

0.28

0

222.22

0.42

0

222.91

0.41

287

225.00

0.00

4

240

306

22

222.26

0.46

73

222.83

0.33

0

222.28

0.48

0

222.96

0.46

306

225.00

0.00

4.25

255

325

26

222.32

0.52

78

222.87

0.37

0

222.34

0.54

0

223.02

0.52

325

225.00

0.00

4.5

270

344

31

222.38

0.58

83

222.92

0.42

0

222.41

0.61

0

223.09

0.59

344

225.00

0.00

4.75

285

363

36

222.44

0.64

89

222.97

0.47

0

222.47

0.67

0

223.16

0.66

363

225.00

0.00

5

300

382

42

222.51

0.71

96

223.03

0.53

0

222.55

0.75

0

223.23

0.73

382

225.00

0.00

5.25

315

401

47

222.57

0.77

102

223.08

0.58

0

222.62

0.82

0

223.31

0.81

401

225.00

0.00

5.5

330

420

54

222.64

0.84

109

223.14

0.64

0

222.70

0.90

0

223.39

0.89

402

225.00

0.00

5.75

345

440

61

222.71

0.91

116

223.20

0.70

0

222.78

0.98

0

223.47

0.97

402

225.00

0.00

6

360

446

69

222.79

0.99

125

223.27

0.77

0

222.87

1.07

0

223.56

1.06

404

225.01

0.01

6.25

375

435

77

222.86

1.06

133

223.33

0.83

0

222.95

1.15

0

223.64

1.14

405

225.02

0.02

6.5

390

423

83

222.92

1.12

139

223.38

0.88

0

223.03

1.23

0

223.72

1.22

405

225.02

0.02

6.75

405

412

91

222.99

1.19

147

223.44

0.94

0

223.12

1.32

0

223.81

1.31

407

225.03

0.03

7

420

400

98

223.05

1.25

154

223.49

0.99

0

223.19

1.39

0

223.88

1.38

405

225.02

0.02

7.25

435

389

104

223.10

1.30

160

223.53

1.03

0

223.27

1.47

0

223.96

1.46

405

225.02

0.02

7.5

450

377

111

223.16

1.36

167

223.58

1.08

0

223.35

1.55

0

224.03

1.53

405

225.02

0.02

7.75

465

366

117

223.21

1.41

172

223.62

1.12

0

223.42

1.62

0

224.11

1.61

404

225.01

0.01

8

480

354

123

223.25

1.45

177

223.65

1.15

0

223.49

1.69

0

224.18

1.68

402

225.00

0.00

8.25

495

343

129

223.30

1.50

181

223.68

1.18

0

223.56

1.76

0

224.24

1.74

343

224.99

-0.01

8.5

510

331

134

223.34

1.54

185

223.71

1.21

0

223.62

1.82

0

224.31

1.81

331

224.99

-0.01

8.75

525

320

138

223.37

1.57

190

223.74

1.24

0

223.68

1.88

0

224.37

1.87

320

224.99

-0.01

9

540

308

143

223.41

1.61

193

223.76

1.26

0

223.74

1.94

0

224.43

1.93

308

224.99

-0.01

9.25

555

297

147

223.44

1.64

197

223.79

1.29

0

223.80

2.00

0

224.49

1.99

297

224.99

-0.01

9.5

570

285

150

223.46

1.66

198

223.80

1.30

0

223.86

2.06

0

224.55

2.05

285

224.99

-0.01

9.75

585

274

154

223.49

1.69

201

223.82

1.32

0

223.91

2.11

0

224.60

2.10

274

224.99

-0.01

10

000

000

000

223.51

1.71

203

223.83

1.33

0

223.97

2.17

0

224.66

2.16

262

224.99

-0.01

10.25

000

000

000

223.53

1.73

204

223.84

1.34

0

224.02

2.22

0

224.71

2.21

251

224.99

-0.01

10.5

630

239

162

223.55

1.75

206

223.85

1.35

0

224.06

2.26

0

224.75

2.25

239

224.99

-0.01

10.75

645

228

164

223.56

1.76

206

223.85

1.35

0

224.11

2.31

0

224.80

2.30

228

224.99

-0.01

11

660

216

165

223.57

1.77

207

223.86

1.36

0

224.15

2.35

0

224.84

2.34

216

224.99

-0.01

11.25

675

205

167

223.58

1.78

207

223.86

1.36

0

224.19

2.39

0

224.88

2.38

205

224.99

-0.01

11.5

690

193

168

223.59

1.79

207

223.86

1.36

0

224.23

2.43

0

224.92

2.42

193

224.99

-0.01

11.75

705

182

168

223.59

1.79

206

223.85

1.35

0

224.27

2.47

0

224.96

2.46

182

224.99

-0.01

12

720

170

168

223.59

1.79

206

223.85

1.35

0

224.30

2.50

0

224.99

2.49

170

224.99

-0.01

12.25

735

159

168

223.59

1.79

204

223.84

1.34

0

224.33

2.53

159

225.00

2.50

159

224.99

-0.01

12.5

750

147

168

223.59

1.79

203

223.83

1.33

0

224.36

2.56

147

225.00

2.50

147

224.99

-0.01

12.75

765

136

167

223.58

1.78

201

223.82

1.32

0

224.39

2.59

136

225.00

2.50

136

224.99

-0.01

13

780

124

167

223.58

1.78

198

223.80

1.30

0

224.42

2.62

124

225.00

2.50

124

224.99

-0.01

13.25

795

113

165

223.57

1.77

197

223.79

1.29

0

224.44

2.64

113

225.00

2.50

113

224.99

-0.01

13.5

810

101

164

223.56

1.76

194

223.77

1.27

0

224.46

2.66

101

225.00

2.50

101

224.99

-0.01

13.75

825

90

161

223.54

1.74

191

223.75

1.25

0

224.48

2.68

90

225.00

2.50

90

224.99

-0.01

14

840

78

160

223.53

1.73

188

223.73

1.23

0

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Document Metadata

Filed: February 4th, 2017