ACCORDO DI COLLABORAZIONE
Allegato B alla Delib.G.R. n. 30/12 del 20.6.2017
ACCORDO DI COLLABORAZIONE
tra
Agenzia Regionale del Distretto Idrografico della Sardegna
e
Dipartimento di Ingegneria Civile, Ambientale e Architettura
dell’Università degli Studi di Cagliari
Finalizzato alla predisposizione del Piano di Gestione del Rischio di alluvioni sui principali corsi d’acqua del distretto idrografico della Regione Autonoma della Sardegna, ai sensi dell’art. 7 della Direttiva 2007/60/CE in data 23.10.2007 e dell’art. 7 del Decreto Legislativo 23 febbraio 2010, n. 49
Bacino del Fiume Tirso
ALLEGATO
2.1.TI.R7.0
Relazione sulla Laminazione
Invaso diga di Cantoniera
Responsabile Scientifico per DICAAR
Xxxx. Xxxxxxxx Xxxxx Xxxxx
Elaborazioni
Xxx. Xxxxxxxx Xxxxx
Cagliari, Settembre 2016
Indice
2 La diga “Xxxxxxxx d’Arborea” a Cantoniera sul fiume Tirso 5
2.1 Descrizione generale dell’opera 5
2.2.2 Scarico di superficie 10
2.2.3 Portata effluente dagli scarichi alle differenti quote d’invaso 11
3 Regole operative per la gestione dell’invaso 13
4 Laminazione dell’onda di piena nell’invaso Cantoniera 15
4.1 Considerazioni preliminari 15
4.3 Risultati della procedura di laminazione 18
5 Propagazione dell’onda laminata a valle 30
5.1 Portata in uscita dalla traversa di Pranu Antoni 31
5.2 Sezioni a valle della diga di Pranu Antoni 39
6 Considerazioni conclusive di riepilogo 44
Allegato A – Procedura di calcolo dell’idrogramma triangolare
Allegato B – Sintesi della procedura analitica di simulazione del processo di laminazione nell’invaso Allegato C – Tabelle con valori discreti di portata laminata e di livello d’invaso con passo temporale di 15’
per l’invaso di Cantoniera
Allegato D – Tabelle con valori discreti di portata in uscita dall’invaso di Pranu Antoni con passo temporale di 15’
1 Premessa
All’interno delle attività previste dall’accordo di collaborazione del Marzo 2014 tra l’Agenzia di Distretto Idrografico della Sardegna (ARDIS) e il Dipartimento di Ingegneria Civile, Ambientale e Architettura (DICAAR) dell’Università di Cagliari per la predisposizione del Piano di Gestione del Rischio di Alluvioni (PGRA), all’Art. 3 (Obiettivi e attività) è richiamata la necessità di esaminare l’effetto di laminazione delle piene ad opera degli invasi. Infatti, per quanto concerne gli “interventi non strutturali” del PGRA, demandati alle Regioni in coordinamento con il Dipartimento nazionale della protezione civile, (D.Lgs. n. 49/2010 - art. 7 comma 5), è previsto che si sviluppi una fase di analisi al fine di predisporre una “sintesi dei contenuti dei piani urgenti di emergenza predisposti ai sensi dell'articolo 67, comma 5, del Decreto Legislativo n. 152 del 2006, nonché della normativa previgente e tengano conto degli aspetti relativi alle attività di ...” (punto c) “regolazione dei deflussi posta in essere anche attraverso i piani di laminazione”.
Nella stesso accordo, tra ARDIS e DICAAR, è anche detto i che modelli di simulazione idraulica predisposti nell’ambito del Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (PSFF)1 hanno già tenuto in considerazione l’effetto della laminazione effettuata dai bacini artificiali esistenti sui valori al colmo delle portate di piena per i diversi tempi di ritorno considerati. Pertanto, al fine di valutare nel PGRA gli interventi strutturali di protezione per le aree a rischio presenti nei tratti a valle dei bacini artificiali, sono state utilizzate dal DICAAR le portate al colmo laminate definite nell’ambito del PSFF.
Tuttavia, nello stesso Accordo, è puntualizzato che, “qualora successivamente alla pianificazione già svolta siano intervenute o siano in progetto delle modifiche delle regole operative di gestione degli invasi, ai sensi dell’art. 7 comma 5 del D.Lgs. n. 49/2010, ovvero siano stati realizzati interventi strutturali nelle opere di sbarramento e/o di modifica delle opere di scarico”, dovranno essere aggiornate le valutazioni già condotte. Di seguito, nell’Accordo è puntualizzato che la “fase di aggiornamento sarà realizzata sulla base delle indicazioni sulle modifiche delle regole gestionali e delle portate scaricate a valle degli sbarramenti, che saranno fornite da ARDIS e dagli Enti gestori degli invasi”.
In tempi più recenti, sulla base delle decisioni assunte dal Tavolo Tecnico sui Piani di Laminazione nelle riunioni del 26 Ottobre 2015 e del 10 Febbraio 2016, con nota dell’Agenzia in data 16 Febbraio 2016, il DICAAR è stato invitato a partecipare alle riunioni del Tavolo Tecnico al fine di offrire supporto tecnico-scientifico nella predisposizione dei Piani di Laminazione. D’altra parte, questa attività era già stata prevista nell’aggiornamento del Programma dell’accordo tra ARDIS e DICAR, del Novembre 2015, per il completamento della fase finale del PGRA. In questo documento, al punto 2, è infatti previsto che il DICAAR fornisca supporto scientifico al “Tavolo Tecnico con il compito di coordinare le attività di redazione dei piani di laminazione contenenti le azioni di regolazione dei deflussi dalle dighe nel corso di eventi di piena [...] predisposti dalla struttura della Regione responsabile del governo delle piene, con il concorso tecnico dei Centri Funzionali decentrati, dell'Autorità di bacino e del Registro italiano dighe, d'intesa con i gestori, sotto il coordinamento del Dipartimento della protezione civile, prefigurando diversi e possibili scenari d'evento per ciascuna diga e prevedendo le misure e le procedure da adottare tenendo in buon conto sia la mitigazione degli effetti a valle dell'invaso, sia la sicurezza delle opere, sia l'esigenza di utilizzazione dei volumi invasati”.
1 Studi, indagini, elaborazioni attinenti all’ingegneria integrata, necessari alla redazione dello Studio denominato Progetto di Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (P.S.F.F.). Regione Autonoma della Sardegna
Sulla base di queste premesse, di seguito si illustrano le analisi effettuate dal DICAAR nella predisposizione di un documento che possa essere di supporto alla redazione dei “Piani di laminazione statica, anche speditivi”, così come definiti sulla base delle decisioni assunte dal Tavolo Tecnico nella riunione del 10 Febbraio 2016 e riportate nel documento in data 16 Febbraio 2016, prot. n. 0001522 dell’Agenzia di Distretto Idrografico.
Nello stesso documento sono indicate le seguenti 11 dighe alle quali è connesso il “rischio idraulico a valle”:
1. Muzzone (fiume Coghinas);
2. Nuraghe Arrubiu (fiume Flumendosa);
3. Cantoniera (fiume Tirso);
4. Is Barroccus (fiume Flumini Mannu);
5. Monte Crispu (fiume Temo);
6. Xxxxxxxxxx Roccadoria (fiume Temo);
7. Xxxxxxx Xxxxx Xxxxxx (fiume Tirso);
8. Casteldoria (fiume Coghinas);
9. Maccheronis (fiume Posada);
10. Pedra ‘e Othoni (fiume Cedrino);
11. Xxxxx Is Abis (fiume Cixerri).
Nelle prime riunioni del Tavolo Tecnico si è inoltre concordato di predisporre in via prioritaria i Piani per le dighe di Maccheronis e di Pedra ‘e Othoni.
Nella presente relazione è analizzato l’invaso sotteso dalla diga “Eleonora d’Arborea”, in località Cantoniera sul fiume Tirso. Si forniscono preliminarmente alcuni elementi descrittivi dello sbarramento e dell’invaso. Quindi, si documentano le analisi effettuate in relazione alla entità della laminazione operata dall’invaso con diverse ipotesi di quota idrica all’inizio dell’evento di piena e con differenti ipotesi sulla sua entità, basati sulla attribuzione del tempo di ritorno atteso. Si analizza, infine, la propagazione dell’onda di piena laminata nelle sezioni vallive del fiume Tirso.
2 La diga “Xxxxxxxx d’Arborea” a Cantoniera sul fiume Tirso
2.1 DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA
La diga “Eleonora d’Arborea” a Cantoniera (d’ora in avanti indicata più brevemente con tale ultima denominazione) sbarra il fiume Tirso nel territorio del comune di Busachi (OR). L’opera di sbarramento assolve ai compiti di regolazione ai fini irrigui, idroelettrici, potabili ed industriali, ed alla laminazione delle piene, ed è attualmente gestita dall’Ente Acque della Sardegna (Enas).
La diga determina l’invaso con maggiore capacità della Sardegna. Il progetto venne redatto dal Prof. Ing. Xxxxxxx Xxxxxx, in collaborazione con il Prof. Xxx. Xxx Xxxxxxxxxx e con l’Xxx. Xxxxxxx Xxxxx (1978). I lavori per la sua costruzione, iniziati nel 1982, furono ultimati nell’ottobre del 1996. La diga è del tipo a gravità in calcestruzzo a speroni e vani interni. È alta 100 m ed ha uno sviluppo del coronamento di 582 m. Lo sbarramento alla quota di massima regolazione determina una capacità di accumulo di 792.84 milioni di metri cubi.
Attualmente la diga è in fase di invasi sperimentali.
Figura 2.1 – Diga Cantoniera, vista da monte
Figura 2.2 – Diga Cantoniera, vista da valle
Le caratteristiche principali dell’opera sono riassunte in Tabella 2.12 e in Figura 2.3 viene fornita la curva d’invaso. In Figura 2.42 è presente la sezione trasversale del concio sfiorante tipo.
2 Foglio di condizioni per l'esercizio e la manutenzione della diga Cantoniera. Direzione Generale per le Dighe, le Infrastrutture Idriche ed Elettriche. Ufficio Tecnico per le Dighe di Cagliari.
140
120
100
80
60
40
20
0
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
Volume invasato
[Mmc]
Quota di invaso
[m s.l.m.]
Figura 2.3 – Curva di invaso Cantoniera
Tabella 2.1 – Caratteristiche della diga Cantoniera
Altezza sbarramento | 100.00 m |
Sviluppo coronamento | 582.00 m |
Quota coronamento | 120.00 m s.l.m. |
Quota di massimo invaso | 118.00 m s.l.m. |
Quota massima regolazione | 116.50 m s.l.m. |
Quota minima regolazione | 55.45 m s.l.m. |
Volume totale di invaso | 792.84 x 106 m3 |
Volume utile di regolazione | 745.00 x 106 m3 |
Volume di laminazione | 44.64 x 106 m3 |
Superficie del bacino imbrifero | 2'056 km2 |
Figura 2.4 – Sezione trasversale diga Cantoniera
2.2 ORGANI DI SCARICO
La diga è dotata di due scarichi di fondo e di uno scarico di superficie presidiato da paratoie.
La portata esitata con livello di invaso a quota 118.00 m s.l.m. (quota di xxxxxxx xxxxxx) è pari a:
- dai due scarichi di fondo 700 m3/s;
- dallo scarico di superficie 2’835 m3/s.
2.2.1 SCARICO DI FONDO
Gli scarichi di fondo (Figura 2.52) sono entrambi costituiti da un condotto di sezione circolare con diametro
4.2 m e quota di fondo 48 m s.l.m., con luce di imbocco 6.0 x 6.0 m e di sbocco 3.25 x 4.0 m. Ciascun scarico è intercettato a monte da una paratoia piana a ruota e a valle da una paratoia a settore, quest’ultima con funzione di regolazione della portata.
Figura 2.5 – Dettaglio sezione scarico di fondo diga Cantoniera
H − 48 −1.944
Q = 47.6864 ⋅
con H quota di invaso espressa in metri s.l.m.
3 Appendice A, Relazione Monografica di Bacino Idrografico – Fiume Tirso. Studi, indagini, elaborazioni attinenti
all’ingegneria integrata, necessari alla redazione dello studio denominato Progetto di Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (PSFF). Assessorato dei Lavori Pubblici. Regione Autonoma della Sardegna
Per rispettare il limite sulla velocità massima nei condotti, la portata effluente da ciascun scarico non può superare i 350 m3/s, valore che viene raggiunto con il livello idrico a quota 103.8 m s.l.m.
2.2.2 SCARICO DI SUPERFICIE
Lo scarico di superficie (Figura 2.62) è costituito da sei luci ottenute in fregio al coronamento con soglia a quota 111 m s.l.m., ciascuna di ampiezza 12 m presidiata da paratoie a ventola di altezza 5.5 m. Lo scivolo dello scarico segue la parabola Xxxxxxx – Xxxxxxx. La portata di deflusso, con paratoie completamente abbattute, è valutabile con la seguente relazione3:
Q = 121.2025⋅ h1.62
con h carico sulla soglia espresso in metri.
Figura 2.6 – Dettaglio sezione scarico di superficie diga Cantoniera
2.2.3 PORTATA EFFLUENTE DAGLI SCARICHI ALLE DIFFERENTI QUOTE D’INVASO
Di seguito si riporta sotto forma di tabella e di grafico la portata effluente dagli scarichi a differenti quote d’invaso sulla base delle equazioni sopra date.
Tabella 2.2 – Portata effluente dagli scarichi alle differenti quote d’invaso
Livello d'invaso | Scarichi di fondo | Scarico di superficie | Totale |
m s.l.m. | m3/s | m3/s | m3/s |
50 | 23 | - | 23 |
60 | 302 | - | 302 |
70 | 427 | - | 427 |
80 | 523 | - | 523 |
90 | 604 | - | 604 |
95 | 640 | - | 640 |
100 | 675 | - | 675 |
102 | 688 | - | 688 |
104 | 700 | - | 700 |
106 | 700 | - | 700 |
108 | 700 | - | 700 |
110 | 700 | - | 700 |
111 | 700 | 0 | 700 |
112 | 700 | 121 | 821 |
113 | 700 | 373 | 1’073 |
114 | 700 | 719 | 1’419 |
115 | 700 | 1’145 | 1’845 |
116 | 700 | 1’644 | 2’344 |
117 | 700 | 2’209 | 2’909 |
118 | 700 | 2’835 | 3’535 |
Portata effluente dagli scarichi
Scarichi di fondo Scarico di superficie
Totale
4000
3500
3000
2500
2000
1500
1000
500
0
50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 105 110 115 120
Livelli d'invaso [m s.l.m.]
Portata effluente
[mc/s]
Figura 2.7 – Portata effluente dagli scarichi
3 Regole operative per la gestione dell’invaso
La quota di esercizio del serbatoio attualmente autorizzata è 101.0 m s.l.m., che è consentito superare solo in occasione di eventi di piena. Le ipotesi di laminazione dell’idrogramma di piena considerate nel PGRA riprendono i valori stimati nell’Appendice A del PSFF3 per la stima della portata massima ai diversi tempi di ritorno a valle dello sbarramento. Durante tali eventi la regola operativa di gestione degli scarichi è la seguente:
- in fase inziale dell’evento si provvede a far defluire con gli scarichi di fondo una portata contenuta nel valore della massima portata transitabile in alveo (140 m3/s), mantenendo costante il livello d'invaso, scaricando quindi una portata pari a quella entrante;
- successivamente se il valore della portata in ingresso supera in misura rilevante il valore della massima portata transitabile in alveo, determinando così un rapido innalzamento della quota di invaso, si procede con l'ulteriore apertura degli scarichi di fondo fino al massimo consentito dagli stessi pari a 700 m3/s, non superando il valore della portata entrante;
- se il valore della portata entrante supera 700 m3/s, il livello di invaso si incrementerà fino a interessare, eventualmente, lo scarico di superficie a quota 111 m s.l.m. con conseguente funzionamento dello stesso a soglia libera senza alcun intervento delle paratoie;
- in fase di esaurimento del fenomeno si riporta il serbatoio al livello di regolazione autorizzato non superando il valore massimo di portata scaricata dall'inizio dell'evento.
Si ricorda che gli scenari di funzionamento che sono stati analizzati nel PSFF e nel PGRA fanno riferimento alla condizione attuale di regolazione (quota invaso 101.0 m s.l.m.) e a scenari di regolazione ipotizzabili per il futuro, ciascuno dei quali con quota di esercizio che viene aumentata rispetto all’attuale (105.0; 107.0; 109.0 e 111.0 m s.l.m.).
Per ogni condizione di regolazione sono state considerate nel PSFF due ipotesi per la stima dell’idrogramma di piena entrante, diversificate nella valutazione dei volumi delle onde di piena in arrivo all’invaso. Entrambe le ipotesi si possono considerare compatibili con i tempi di corrivazione attesi nel bacino, e sono correlabili a differenti durate dell’evento meteorico:
- ipotesi A: durata evento compresa fra 30 e 40 ore, pari a 30.5 ore alla sezione di Cantoniera;
- ipotesi B: durata evento compresa fra 40 e 50 ore, pari a 48.4 ore alla sezione di Cantoniera.
Ovviamente, mantenendo costante la stima del valore della portata al colmo dell’onda di piena si modifica in tal modo il volume di piena in ingresso all’invaso.
Sulla base dei risultati ottenuti anche in successivi studi di approfondimento del processo di laminazione dell’invaso di Cantoniera3, la configurazione delle fasce fluviali delle sezioni vallive del fiume Tirso è stata definita in riferimento all’attuale configurazione dello stato del serbatoio, quota 101.00 m s.l.m., considerando l’ipotesi idrologica A.
Sia in PSFF che in PGRA è anche verificato che la stima della massima portata laminata, per ciascuno dei diversi tempi di ritorno considerati, può ritenersi costante anche considerando livelli iniziali d’invaso superiori a quello attuale di 101 m slm, fino a quota 107.0 m s.l.m.
Nella individuazione delle fasce fluviali interessate da pericolosità vallive, il PSFF individua tale limite di invaso iniziale di 107 m come situazione che consente di mantenere sia il valore di colmo della portata laminata che i limiti delle fasce invariati rispetto a quelli individuati con la quota di massima regolazione attualmente autorizzata. Nel caso in cui si innalzi ulteriormente, oltre i 107 m s.l.m., il livello della quota di massima regolazione nell’esercizio della diga dovranno essere riviste, in aumento, le portate di piena di riferimento per la delimitazione delle fasce fluviali.
Alla luce di queste considerazioni in sede di Tavolo Tecnico è stato deciso di analizzare la laminazione dell’invaso considerando lo scenario di input idrologico “A” e tre configurazioni di esercizio della diga diversificate in funzione del livello inziale di invaso:
- quota iniziale 101.0, attuale livello d’invaso autorizzato;
- quota iniziale 103.5, precedente livello d’invaso autorizzato;
- quota iniziale 107.0, livello di invaso massimo associato alle attuali delimitazioni delle fasce fluviali.
In una seconda fase di analisi, in previsione di una possibile modifica della quota d’invaso autorizzata, sono state analizzate le seguenti quote iniziali considerando anche eventi di piena con tempo di ritorno più frequente:
- 104 m s.l.m.
- 105 m s.l.m.
4 Laminazione dell’onda di piena nell’invaso Cantoniera
4.1 CONSIDERAZIONI PRELIMINARI
Nel presente capitolo si illustrano i risultati della simulazione del processo di laminazione dell’onda di piena nell’invaso di Cantoniera.
Nella definizione dell’idrogramma di piena in ingresso all’invaso, coerentemente con le indicazioni metodologiche date in premessa e con gli indirizzi che si è dato il Tavolo Tecnico di pervenire in tempi rapidi a “Piani di laminazione statica anche di carattere speditivo”, ed in relazione a quanto emerso dall’analisi realizzata per il bacino del Posada in riferimento all’utilizzo di differenti idrogrammi, si conferma l’impostazione metodologica utilizzata nel Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (PSFF)4 e ripresa dal DICAAR nell’ambito del PGRA. Pertanto, l’evento di piena è caratterizzato da un idrogramma di forma triangolare nel quale la portata al colmo, l’entità della fase di concentrazione e il volume di piena sono definiti coerentemente con le indicazioni date in PSFF. Le metodologia di calcolo per la determinazione della portata al colmo è pertanto di tipo diretto ed è basato sulla distribuzione probabilistica TCEV regionalizzata5. Si ricorre all’informazione pluviometrica per determinare il volume complessivo di piena tramite la stima del volume di pioggia netta. Per ulteriori dettagli sulle valutazioni degli elementi di calcolo adottate si rimanda agli allegati alla presente relazione.
Si ricorda che il PSFF fornisce le portate per cinque tempi di ritorno: 2, 50, 100, 200 e 500 anni. Nell’ambito delle valutazione specifiche per l’invaso in esame, e considerando le finalità del presente studio, si è deciso di trascurare l’effetto di laminazione dell’invaso per i tempi di ritorno di 2 anni e di 500 anni.
Come già detto, in previsione di una possibile modifica della quota d’invaso autorizzata, si è inoltre ritenuto di importanza strategica verificare la possibilità di laminazione per tempi di ritorno intermedi tra i 2 e i 50 anni. Pertanto, in alcune elaborazioni saranno considerati anche gli eventi di piena, ed i relativi idrogrammi, con tempi di ritorno di 5 e 10 anni.
In Figura 4.1 si riportano gli idrogrammi utilizzati e in Tabella 4.1 si forniscono i valori dei relativi parametri.
4 Relazione Monografica di Bacino Idrografico – Fiume Tirso. Studi, indagini, elaborazioni attinenti all’ingegneria integrata, necessari alla redazione dello studio denominato Progetto di Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (PSFF). Assessorato dei Lavori Pubblici. Regione Autonoma della Sardegna
5 Xxx X., Xxxxx G.M., Xxxxxx G. (1988). Analisi regionale per la valutazione probabilistica delle piene in Sardegna. XXI Convegno di
Idraulica e costruzioni idrauliche. L’Aquila.
Idrogrammi di piena
6'000
5 anni
10 anni
50 anni
100 anni
200 anni
5'000
4'000
3'000
2'000
1'000
0
0
4
8
12
16
20
24
[h]
28
32
36
40
44
48
Portata
[m3/s]
Figura 4.1 – Idrogrammi di piena in ingresso all’invaso
Tabella 4.1 – Parametri dell’onda di piena in ingresso all’invaso
Tempo di ritorno | [anni] | 5 | 10 | 50 | 100 | 200 |
Portata al colmo | [m3/s] | 1’117 | 1’899 | 3’700 | 4’489 | 5’261 |
Tempo di picco | [h] | 17.3 | 13.1 | 10.7 | 10.3 | 10.1 |
Tempo di base | [h] | 46.3 | 34.9 | 28.5 | 27.6 | 26.9 |
Volume | [Mm3] | 93.1 | 119.4 | 190 | 223 | 255 |
I risultati ottenuti dal PSFF, riferiti alla livello iniziale d’invaso 101.0 m s.l.m., sono dati in Tabella 4.2 nella quale si riportano i valori del colmo di portata laminata scaricata dall’invaso per i differenti tempi di ritorno.
Tabella 4.2 – Risultati della procedura di laminazione del PSFF
Tempi di ritorno | [anni] | 50 | 100 | 200 |
Portata al colmo in ingresso all’invaso | [m3/s] | 3’700 | 4’489 | 5’261 |
Portata di picco laminata | [m3/s] | 700 | 700 | 700 |
4.2 SCENARI DI LAMINAZIONE
La simulazione del processo di laminazione è stata realizzata utilizzando l’equazione di continuità dei laghi, inserendo come input l’idrogramma dell’onda di piena triangolare (Figura 4.1), la curva d’invaso del lago (Figura 2.3) e le equazioni idrauliche che definiscono le portate effluenti dagli organi di scarico della diga alle diverse quote d’invaso, riportate al Paragrafo 2.2. Il passo temporale di analisi è pari a 1 minuto e la discretizzazione dei livelli di invaso assunta in 2 cm. Per una descrizione della procedura di simulazione del processo di laminazione implementata si rimanda agli allegati della presente relazione.
I criteri seguiti nell’attivazione dello scarico delle acque sono coerenti con le regole operative descritte al Paragrafo 3 e con quanto riportato al punto 2.1.o) della Direttiva P.C.M. 8 Luglio 2014 che prescrive di “determinare un incremento graduale delle portate scaricate, contenendone al massimo l’entità, che, a partire dalla fase di preallerta per «rischio diga» e in condizione di piena, non deve superare, nella fase crescente, quella della portata affluente al serbatoio; nella fase decrescente la portata scaricata non deve superare quella massima scaricata nella fase crescente.”
Pertanto, le regole di gestione degli scarichi utilizzate nell’ambito della laminazione sono le seguenti:
- utilizzo in progressione e quando possibile di tutti gli scarichi (fondo e superficie);
- nella fase di crescita la portata laminata non dovrà essere superiore a quella in ingresso;
- nella fase di decrescita la portata laminata non dovrà essere inferiore a quella in ingresso;
- nella fase di decrescita gli scarichi di fondo si chiudono al raggiungimento del livello d’invaso di partenza.
Per i tempi di ritorno di 50, 100 e 200 anni la laminazione è stata effettuata considerando inizialmente tre differenti configurazioni di livello d’invaso iniziale, ovvero:
- 101.0 m s.l.m.;
- 103.5 m s.l.m.;
- 107 m s.l.m.
Successivamente, in previsione di una possibile modifica della quota d’invaso autorizzata, sono stati esaminati ulteriori livelli iniziali, anche per i tempi di ritorno di 5 e 10 anni:
- 104 m s.l.m.;
- 105 m s.l.m.;
Per gli eventi di piena più frequenti è stata esaminata anche l’ipotesi di chiusura degli scarichi di fondo, al fine verificare la capacità dell’invaso di contenere totalmente la piena in ingresso.
Tabella 4.3 – Scenari di simulazione
Scenario | Organi di scarico utilizzati | Tempi di ritorno [anni] | Quota iniziale d’invaso [m s.l.m.] | |
Fondo | 101 | |||
1 | + | 00-000-000 | 103.5 | |
Superficie | 107 | |||
2 | A | Fondo + Superficie | 5-10 50-100-200 | 104 105 |
B | Solo Superficie | 5-10 |
Di seguito si illustrano i risultati ottenuti con la simulazione del transito dell’onda di piena per i due scenari sopra definiti. Si evidenzia ulteriormente che gli scenari verranno analizzati considerando differenti livelli iniziali di invaso e differenti tempi di ritorno.
Si rimanda agli allegati alla presente relazione per le tabelle con i valori discreti di portata laminata e di livello d’invaso con passo temporale di 15’.
4.3 RISULTATI DELLA PROCEDURA DI LAMINAZIONE
4.3.1 SCENARIO 1
Lo scenario 1 considera gli eventi di piena con Tr 50, 100 e 200 anni e tre differenti livelli iniziali d’invaso. I risultati della procedura di laminazione sono riassunti nelle tabelle e nei grafici seguenti.
Tabella 4.4 – Risultati della laminazione – Scenario 1
Livello iniziale | Tempo di ritorno | [anni] | 50 anni | 100 anni | 200 anni |
[m s.l.m.] | Xxxxxxx xx xxxxx xx xxxxxxxx | [x0/x] | 0’700 | 4’489 | 5’261 |
101 | Portata di picco laminata | [m3/s] | 700 | 700 | 700 |
Massimo livello d’invaso | [m s.l.m.] | 106.7 | 108.1 | 109.5 | |
103.5 | Portata di picco laminata | [m3/s] | 000 | 000 | 000 |
Massimo livello d’invaso | [m s.l.m.] | 108.9 | 110.3 | 111.5 | |
107 | Portata di picco laminata | [m3/s] | 813 | 1’067 | 1’365 |
Massimo livello d’invaso | [m s.l.m.] | 112.0 | 113.0 | 113.9 |
Considerando la configurazione con livello iniziale d’invaso pari all’attuale quota autorizzata, 101 m s.l.m., si evince che non viene raggiunta per nessun tempo di ritorno la soglia dello scarico di superficie e pertanto l’onda di piena viene laminata utilizzando esclusivamente i due scarichi di fondo. Il valore di portata al colmo è pari al massimo valore scaricabile, confermando quanto riportato in PSFF.
Con quota inziale 103.5 m s.l.m. per il solo tempo di ritorno di 200 anni la laminazione dell’onda in arrivo viene realizzata anche con lo scarico superficiale; mentre con quota iniziale 107 m s.l.m. anche per il tempo di ritorno di 50 anni si supera la quota di 111 m s.l.m. con conseguente sfioro dalla scarico di superficie.
Portata in ingresso
Portata laminata [H iniz. 107 m] Livello di invaso [H iniz. 107 m]
6'000
50 anni
Portata laminata [H iniz. 101 m] Livello di invaso [H iniz. 101 m] Soglia scarico di superficie
Portata laminata [H iniz. 103.5 m]
Livello di invaso [H iniz. 103.5 m] Xxx xxxxxx
120
5'600
118
5'200
116
4'800
114
4'400
112
4'000
110
3'600
108
3'200
106
2'800
104
2'400
102
2'000
100
1'600
98
1'200
96
800
94
400
92
0
Ore 0
90
2
4
6
8
10
12 14 16 18 20 22
24
26 28 30 32
34 36
Portata [m3/s]
Livello d'invaso [m s.l.m.]
Figura 4.2 – Laminazione Tr = 50 anni, Scenario 1
Portata in ingresso
Portata laminata [H iniz. 107 m] Livello di invaso [H iniz. 107 m]
6'000
100 anni
Portata laminata [H iniz. 101 m] Livello di invaso [H iniz. 101 m] Soglia scarico di superficie
Portata laminata [H iniz. 103.5 m]
Livello di invaso [H iniz. 103.5 m] Xxx xxxxxx
120
5'600
118
5'200
116
4'800
114
4'400
112
4'000
110
3'600
108
3'200
106
2'800
104
2'400
102
2'000
100
1'600
98
1'200
96
800
94
400
92
0
Ore 0
90
2
4
6
8
10
12 14 16 18 20 22
24
26 28 30 32
34 36
Portata [m3/s]
Livello d'invaso [m s.l.m.]
Figura 4.3 – Laminazione Tr = 100 anni, Scenario 1
Portata in ingresso
Portata laminata [H iniz. 107 m] Livello di invaso [H iniz. 107 m]
6'000
200 anni
Portata laminata [H iniz. 101 m] Livello di invaso [H iniz. 101 m] Soglia scarico di superficie
Portata laminata [H iniz. 103.5 m]
Livello di invaso [H iniz. 103.5 m] Xxx xxxxxx
120
5'600
118
5'200
116
4'800
114
4'400
112
4'000
110
3'600
108
3'200
106
2'800
104
2'400
102
2'000
100
1'600
98
1'200
96
800
94
400
92
0
Ore 0
90
2
4
6
8
10
12 14 16 18 20 22
24
26 28 30 32
34 36
Portata [m3/s]
Livello d'invaso [m s.l.m.]
Figura 4.4 – Laminazione Tr = 200 anni, Scenario 1
4.3.2 SCENARIO 2
Nel secondo scenario sono stati considerati due ulteriori livelli iniziali d’invaso, compresi fra i precedenti, considerando anche eventi di piena più frequenti, ovvero 5 e 10 anni. Per tali eventi sono state considerate due differenti configurazioni degli scarichi di fondo: aperto e chiuso.
I risultati ottenuti sono riassunti di seguito.
Tabella 4.5 – Risultati della laminazione – Scenario 2 – 50, 100, 200 anni
Scarichi di fondo | Livello iniziale | Tempo di ritorno | [anni] | 50 anni | 100 anni | 200 anni |
[m s.l.m.] | Xxxxxxx xx xxxxx xx xxxxxxxx | [x0/x] | 0’700 | 4’489 | 5’261 | |
Aperti | 104 | Portata di picco laminata | [m3/s] | 700 | 700 | 806 |
Massimo livello d’invaso | [m s.l.m.] | 109.3 | 110.7 | 111.9 | ||
105 | Portata di picco laminata | [m3/s] | 700 | 745 | 965 | |
Massimo livello d’invaso | [m s.l.m.] | 110.2 | 111.5 | 112.6 |
Tabella 4.6 – Risultati della laminazione – Scenario 2 – 5, 10 anni
Scarichi di fondo | Livello iniziale | Tempo di ritorno | [anni] | 5 anni | 10 anni |
[m s.l.m.] | Xxxxxxx xx xxxxx xx xxxxxxxx | [x0/x] | 0’117 | 1’899 | |
Aperti | 104 | Portata di picco laminata | [m3/s] | 700 | 700 |
Massimo livello d’invaso | [m s.l.m.] | 104.6 | 106.1 | ||
105 | Portata di picco laminata | [m3/s] | 700 | 700 | |
Massimo livello d’invaso | [m s.l.m.] | 105.6 | 107.1 | ||
Chiusi | 104 | Portata di picco laminata | [m3/s] | - | - |
Massimo livello d’invaso | [m s.l.m.] | 108.0 | 109.1 | ||
105 | Portata di picco laminata | [m3/s] | - | - | |
Massimo livello d’invaso | [m s.l.m.] | 109.0 | 110.0 |
I risultati ottenuti per gli eventi di piena maggiori sono chiaramente in linea con quelli del precedente scenario.
Per tali eventi emerge che la quota di massima regolazione non viene superata per Tr 50 anni per entrambi i livelli iniziali d’invaso considerati, mentre solo partendo da quota 104 m s.l.m. si riesce ad evitare di interessare lo scarico di superficie da parte della piena centenaria.
Per gli eventi di piena più frequenti si evidenzia che la chiusura degli scarichi di fondo consente di contenere totalmente la piena di entrambi gli eventi, anche con quota iniziale di 105 m s.l.m., con massima quota raggiunta pari a 110 m s.l.m., ovvero 1 metro al di sotto della soglia dello scarico di superficie.
Considerando la gestione ordinaria degli scarichi di fondo, invece, si riducono le massime quote d’invaso raggiunte e si ottiene per entrambi gli eventi la stessa portata laminata, pari a 700 m3/s.
Portata in ingresso
Livello di invaso [H iniz. 104 m] Max invaso
50 anni
Portata laminata [H iniz. 104 m] Livello di invaso [H iniz. 105 m]
Portata laminata [H iniz. 105 m]
Soglia scarico di superficie
6'000 120
5'600
118
5'200
116
4'800
114
4'400
112
4'000
110
3'600
108
3'200
106
2'800
104
2'400
102
2'000
100
1'600
98
1'200
96
800
94
400
92
0
Ore 0
90
2
4
6
8 10 12
14 16 18 20 22 24 26 28 30
32 34 36 38 40 42 44
Portata [m3/s]
Livello d'invaso [m s.l.m.]
Figura 4.5 – Laminazione Tr = 50 anni, Scenario 2
Portata in ingresso
Livello di invaso [H iniz. 104 m] Max invaso
100 anni
Portata laminata [H iniz. 104 m] Livello di invaso [H iniz. 105 m]
Portata laminata [H iniz. 105 m]
Soglia scarico di superficie
6'000 120
5'600
118
5'200
116
4'800
114
4'400
112
4'000
110
3'600
108
3'200
106
2'800
104
2'400
102
2'000
100
1'600
98
1'200
96
800
94
400
92
0
Ore 0
90
2
4
6
8 10 12
14 16 18 20 22 24 26 28 30
32 34 36 38 40 42 44
Portata [m3/s]
Livello d'invaso [m s.l.m.]
Figura 4.6 – Laminazione Tr = 100 anni, Scenario 2
Portata in ingresso
Livello di invaso [H iniz. 104 m] Max invaso
200 anni
Portata laminata [H iniz. 104 m] Livello di invaso [H iniz. 105 m]
Portata laminata [H iniz. 105 m]
Soglia scarico di superficie
6'000 120
5'600
118
5'200
116
4'800
114
4'400
112
4'000
110
3'600
108
3'200
106
2'800
104
2'400
102
2'000
100
1'600
98
1'200
96
800
94
400
92
0
Ore 0
90
2
4
6
8 10 12
14 16 18 20 22 24 26 28 30
32 34 36 38 40 42 44
Portata [m3/s]
Livello d'invaso [m s.l.m.]
Figura 4.7 – Laminazione Tr = 200 anni, Scenario 2
Portata in ingresso
5 anni
Scarichi di fondo aperti
Portata laminata [H iniz. 104 m]
Portata laminata [H iniz. 105 m]
Livello di invaso [H iniz. 104 m]
2'000
Livello di invaso [H iniz. 105 m]
Soglia scarico di superficie
112
1'800
110
1'600
108
1'400
106
1'200
104
1'000
102
800
100
600
98
400
96
200
94
0
Ore 0
92
2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48
Portata [m3/s]
Livello d'invaso [m s.l.m.]
Figura 4.8 – Laminazione Tr = 5 anni, scarico di fondo aperto
Portata in ingresso
10 anni
Scarichi di fondo aperti
Portata laminata [H iniz. 104 m]
Portata laminata [H iniz. 105 m]
Livello di invaso [H iniz. 104 m]
2'000
Livello di invaso [H iniz. 105 m]
Soglia scarico di superficie
112
1'800
110
1'600
108
1'400
106
1'200
104
1'000
102
800
100
600
98
400
96
200
94
0
Ore 0
92
2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48
Portata [m3/s]
Livello d'invaso [m s.l.m.]
Figura 4.9 – Laminazione Tr = 10 anni, scarico di fondo aperto
Portata in ingresso
5 anni
Scarichi di fondo chiusi
Portata laminata [H iniz. 104 m]
Portata laminata [H iniz. 105 m]
Livello di invaso [H iniz. 104 m]
2'000
Livello di invaso [H iniz. 105 m]
Soglia scarico di superficie
112
1'800
110
1'600
108
1'400
106
1'200
104
1'000
102
800
100
600
98
400
96
200
94
0
Ore 0
92
2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48
Portata [m3/s]
Livello d'invaso [m s.l.m.]
Figura 4.10 – Laminazione Tr = 5 anni, scarico di fondo chiuso
Portata in ingresso
10 anni
Scarichi di fondo chiusi
Portata laminata [H iniz. 104 m]
Portata laminata [H iniz. 105 m]
Livello di invaso [H iniz. 104 m]
2'000
Livello di invaso [H iniz. 105 m]
Soglia scarico di superficie
112
1'800
110
1'600
108
1'400
106
1'200
104
1'000
102
800
100
600
98
400
96
200
94
0
Ore 0
92
2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48
Portata [m3/s]
Livello d'invaso [m s.l.m.]
Figura 4.11 – Laminazione Tr = 10 anni, scarico di fondo chiuso
5 Propagazione dell’onda laminata a valle
Nella presente relazione si considera esclusivamente la propagazione dell’onda laminata a valle dell’invaso di Cantoniera per gli eventi di piena con tempo di ritorno pari a 50, 100 e 200 anni, riferiti alle tre configurazioni di livello iniziale d’invaso del primo scenario. Per l’analisi degli eventi più frequenti si rimanda alla relazione della laminazione dell’invaso di Pranu Antoni.
Le sezioni interessate dall’effetto di laminazione dell’invaso sono le ultime quattro (bacini O, P, Q, R).
Figura 5.2 – Sezioni terminali del fiume Tirso (fonte PSFF)
5.1 PORTATA IN USCITA DALLA TRAVERSA DI PRANU ANTONI
Figura 5.3 – Ubicazione xxxxxxxx Xxxxx Xxxxxx (fonte PSFF)
In Figura 5.4 si riportano gli idrogrammi definiti in PSFF relativi al bacino del rio Flumineddu di Allai alla sezione di Pranu Antoni, i cui parametri caratteristici sono inseriti in Tabella 5.1.
50 anni | 100 anni | 200 anni | ||
Portata al colmo | [m3/s] | 1’596 | 1’936 | 2’277 |
Tempo di picco Tp | [h] | 10.0 | 9.7 | 9.4 |
Tempo di base Tb | [h] | 26.7 | 25.8 | 25.1 |
Volume di piena | [Mm3] | 76.7 | 89.9 | 102.9 |
50 anni
100 anni
200 anni
2'500
2'000
1'500
1'000
500
0
0
4
8
12
16
[h]
20
24
28
32
Portata
[m3/s]
Tabella 5.2 – Portate in uscita dall’invaso di Pranu Antoni definiti in PSFF
Livello iniziale d’invaso Cantoniera | Portata al colmo in uscita da Pranu Antoni | ||
[m s.l.m.] | [m3/s] | ||
50 anni | 100 anni | 200 anni | |
101 | 2’022 | 2’351 | 2’649 |
Ulteriori analisi sulle possibilità di laminazione dell’invaso di Pranu Antoni, in particolare per le piene con modesti tempi di ritorno, sono riportate nella relazione che esaminerà in specifico questo invaso. Pertanto, i risultati sulle analisi dell’effetto di laminazione dell’invaso di Pranu Antoni per tempi di ritorno inferiori ai 50 anni si rimanda a tale relazione.
Qui di seguito sono dati i risultati della rielaborazione dell’analisi della propagazione dell’onda laminata da Cantoniera utilizzando l’approccio in PSFF che ha determinato le seguenti portate al colmo in uscita dall’invaso di Pranu Antoni ai diversi tempi di ritorno nelle tre differenti configurazioni analizzate (Tabella 5.3 e grafici a seguire).
Tabella 5.3 – Portate in uscita dall’invaso di Pranu Antoni
Livello iniziale d’invaso Cantoniera | Portata al colmo in uscita da Pranu Antoni | ||
[m s.l.m.] | [m3/s] | ||
50 anni | 100 anni | 200 anni | |
101 | 2’290 | 2’634 | 2’977 |
103.5 | 2’296 | 2’636 | 2’977 |
107 | 2’296 | 2’636 | 2’977 |
Fatta salva l’esigua differenza che caratterizza le portate con diverso livello iniziale d’invaso per Tr 50 e 100 anni, si evidenzia il costante valore di portata in uscita da Pranu Xxxxxx ai differenti tempi di ritorno analizzati. Tale risultato è giustificato dallo sfasamento temporale dei picchi dei due idrogrammi in entrata al serbatoio di Pranu Antoni. Rispetto ai valori definiti in PSFF si riscontra un valore superiore per i tre tempi di ritorno. Tale differenza è da imputare ad una stima inferiore data nel PSFF del valore al colmo della portata dell’idrogramma del Flumineddu.
Quota iniziale Cantoniera 101 m slm
Tr 50 anni
Portata laminata Cantoniera
3'000
Idrogramma Flumineddu
Portata in uscita da Pranu Antoni
2'500
2'000
1'500
1'000
500
0
0
4
8
12
16
Ore
20
24
28
32
Livello d'invaso
[m s.l.m.]
Livello iniziale d’invaso a Cantoniera 101.0 m s.l.m.
Portata
[m3/s]
Figura 5.5 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 50 anni, quota inziale Cantoniera 101 m slm
Quota iniziale Cantoniera 101 m slm
Tr 100 anni
Portata laminata Cantoniera
3'000
Idrogramma Flumineddu
Portata in uscita da Pranu Antoni
2'500
2'000
1'500
1'000
500
0
0
4
8
12
16
Ore
20
24
28
32
Portata
[m3/s]
Livello d'invaso
[m s.l.m.]
Figura 5.6 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 100 anni, quota inziale Cantoniera 101 m slm
Quota iniziale Cantoniera 101 m slm
Tr 200 anni
Portata laminata Cantoniera
3'000
Idrogramma Flumineddu
Portata in uscita da Pranu Antoni
2'500
2'000
1'500
1'000
500
0
0
4
8
12
16
Ore
20
24
28
32
Portata
[m3/s]
Livello d'invaso
[m s.l.m.]
Figura 5.7 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 200 anni, quota inziale Cantoniera 101 m slm
Quota iniziale Cantoniera 103.5 m slm
Tr 50 anni
Portata laminata Cantoniera
3'000
Idrogramma Flumineddu
Portata in uscita da Pranu Antoni
2'500
2'000
1'500
1'000
500
0
0
4
8
12
16
Ore
20
24
28
32
Livello d'invaso
[m s.l.m.]
Livello iniziale d’invaso a Cantoniera 103.5 m s.l.m.
Portata
[m3/s]
Figura 5.8 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 50 anni, quota inziale Cantoniera 103.5 m slm
Quota iniziale Cantoniera 103.5 m slm
Tr 100 anni
Portata laminata Cantoniera
3'000
Idrogramma Flumineddu
Portata in uscita da Pranu Antoni
2'500
2'000
1'500
1'000
500
0
0
4
8
12
16
Ore
20
24
28
32
Portata
[m3/s]
Livello d'invaso
[m s.l.m.]
Figura 5.9 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 100 anni, quota inziale Cantoniera 103.5 m slm
Quota iniziale Cantoniera 103.5 m slm
Tr 200 anni
Portata laminata Cantoniera
3'000
Idrogramma Flumineddu
Portata in uscita da Pranu Antoni
2'500
2'000
1'500
1'000
500
0
0
4
8
12
16
Ore
20
24
28
32
Portata
[m3/s]
Livello d'invaso
[m s.l.m.]
Figura 5.10 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 200 anni, quota inziale Cantoniera 103.5 m slm
Quota iniziale Cantoniera 107 m slm
Tr 50 anni
Portata laminata Cantoniera
3'000
Idrogramma Flumineddu
Portata in uscita da Pranu Antoni
2'500
2'000
1'500
1'000
500
0
0
4
8
12
16
Ore
20
24
28
32
Livello d'invaso
[m s.l.m.]
Livello iniziale d’invaso a Cantoniera 107 m s.l.m.
Portata
[m3/s]
Figura 5.11 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 50 anni, quota inziale Cantoniera 107 m slm
Quota iniziale Cantoniera 107 m slm
Tr 100 anni
Portata laminata Cantoniera
3'000
Idrogramma Flumineddu
Portata in uscita da Pranu Antoni
2'500
2'000
1'500
1'000
500
0
0
4
8
12
16
Ore
20
24
28
32
Portata
[m3/s]
Livello d'invaso
[m s.l.m.]
Figura 5.12 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 100 anni, quota inziale Cantoniera 107 m slm
Quota iniziale Cantoniera 107 m slm
Tr 200 anni
Portata laminata Cantoniera
3'000
Idrogramma Flumineddu
Portata in uscita da Pranu Antoni
2'500
2'000
1'500
1'000
500
0
0
4
8
12
16
Ore
20
24
28
32
Portata
[m3/s]
Livello d'invaso
[m s.l.m.]
Figura 5.13 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 200 anni, quota inziale Cantoniera 107 m slm
5.2 SEZIONI A VALLE DELLA DIGA DI XXXXX XXXXXX
Per la valutazione dell’effetto di laminazione sulle portate al colmo nelle sezioni a valle dell’invaso di Pranu Antoni, in Appendice A del PSFF3 si sono utilizzate due procedure di calcolo: la prima basata sul metodo di Marone, mentre la seconda ha alla base il calcolo del contributo medio.
Come per Pranu Antoni anche per la traversa di Santa Vittoria (sezione Q), date la ridotta capacità di invaso, è stato trascurato il relativo effetto di laminazione.
Secondo il primo metodo di stima, definito il coefficiente di riduzione per la generica sezione i-esima pari a:
ε (i) = 1 −
Wlam
Wind (i)
la portata laminata alla sezione i-esima si ottiene dalla seguente relazione (formula di Xxxxxx):
Qlam (i) = ε (i)⋅ Qind (i)
dove:
Qlam(i) portata al colmo dell’onda di piena laminata alla sezione i-esima;
Qind(i) portata al colmo dell’onda di piena indisturbata (naturale) alla sezione i-esima; ε(i) coefficiente di riduzione alla sezione i-esima;
Wlam volume di laminazione dell’invaso;
Wind(i) volume dell’onda di piena indisturbata (naturale) alla sezione i-esima.
Pertanto, nelle sezioni di valle le portate di piena ridotte per effetto della laminazione operata dall’invaso sono funzione del volume di laminazione dell’invaso e del volume di piena naturale; in particolare all’aumentare del volume di laminazione diminuisce il coefficiente di Marone e conseguentemente anche l’entità della portata al colmo di piena propagata a valle diga.
La seconda metodologia per la valutazione della portata al colmo propagata a valle di un invaso si basa sul calcolo del contributo medio di piena. Secondo tale metodo si valuta la media pesata tra il contributo per chilometro quadrato calcolato alla sezione O di Pranu Antoni, corrispondente ai valori di portata laminata in uscita dalla traversa, e il contributo relativo alla porzione di bacino idrografico non sotteso dallo sbarramento, che non è quindi caratterizzato dall’effetto di laminazione dell’invaso.
La portata laminata per una generica sezione i-esima è data dalla seguente espressione:
Qlam (i) = qlam (i)⋅ A(i)
dove
qlam(i) contributo chilometrico riferito alla portata laminata alla sezione i-esima; A(i) area del bacino sotteso dalla sezione i-esima.
con
qlam
(i) = [qlam (O)⋅ A(O)+ qind (i)⋅ (A(i)− A(O))]
( )
A i
dove
qlam(O) contributo chilometrico riferito alla portata laminata alla sezione di Pranu Antoni;
qind(i) contributo chilometrico riferito alla portata indisturbata alla sezione i-esima;
I contributi chilometrici sono ovviamente dati dal rapporto tra la portata stimata alla sezione i-esima e l’area del bacino sotteso dalla sezione stessa.
Poiché il PSFF ha ritenuto validi entrambi i metodi, le portate laminate di riferimento per il tratto di corso d’acqua a valle della traversa di Pranu Xxxxxx sono state definite dalla media dei valori ottenuti con le due procedure di calcolo.
In Tabella 5.4 si forniscono i valori di portata indisturbata (naturale) nelle sezioni a valle dello sbarramento di Pranu Antoni, mentre in Tabella 5.5 si riportano i risultati dell’applicazione dei due metodi sopra descritti nelle tre configurazioni iniziali d’invaso di Cantoniera. In tabella viene riportato anche il coefficiente di Xxxxxx per i diversi tempi di ritorno.
Sezione | Area | Portata di piena al colmo [Qind] | ||
50 anni | 100 anni | 200 anni | ||
[kmq] | [m3/s] | [m3/s] | [m3/s] | |
P | 3’081 | 5’300 | 6’430 | 7’550 |
Q | 3’133 | 5’380 | 6’520 | 7’670 |
Q’ | 3’235 | 5’541 | 6’717 | 7’902 |
R | 3’336 | 5’700 | 6’910 | 8’130 |
Livello iniziale di invaso | Sezione | Portata al colmo [m3/s] | |||
[m s.l.m.] | 50 anni | 100 anni | 200 anni | ||
101 | Procedura Marone (coefficiente di Marone [-]) | P | 3'074 (0.58) | 3'488 (0.54) | 3'906 (0.52) |
Q | 3'196 (0.59) | 3'635 (0.56) | 4'088 (0.53) | ||
Q’ | 3'450 (0.62) | 3'950 (0.59) | 4'463 (0.56) | ||
R | 3'690 (0.65) | 4'247 (0.61) | 4'817 (0.59) | ||
Procedura Contributo unitario | P | 2'548 | 2'947 | 3'345 | |
Q | 2'637 | 3'054 | 3'472 | ||
Q’ | 2'811 | 3'265 | 3'720 | ||
R | 2'982 | 3'472 | 3'964 | ||
103.5 | Procedura Marone (coefficiente di Marone [-]) | P | 3’077 (0.58) | 3’498 (0.54) | 3’928 (0.52) |
Q | 3’199 (0.59) | 3’645 (0.56) | 4’109 (0.54) | ||
Q’ | 3’453 (0.62) | 3’960 (0.59) | 4’483 (0.57) | ||
R | 3’693 (0.65) | 4’257 (0.62) | 4’837 (0.59) | ||
Procedura Contributo unitario | P | 2'554 | 2'949 | 3'345 | |
Q | 2'643 | 3'056 | 3'472 | ||
Q’ | 2'817 | 3'267 | 3'720 | ||
R | 2'988 | 3'475 | 3'964 | ||
107 | Procedura Marone (coefficiente di Marone [-]) | P | 3’112 (0.59) | 3’662 (0.57) | 4’257 (0.56) |
Q | 3’233 (0.60) | 3’805 (0.58) | 4’433 (0.58) | ||
Q’ | 3’485 (0.63) | 4’113 (0.61) | 4’794 (0.61) | ||
R | 3’724 (0.65) | 4’405 (0.64) | 5’136 (0.63) | ||
Procedura Contributo unitario | P | 2'554 | 2'949 | 3'345 | |
Q | 2'643 | 3'056 | 3'472 | ||
Q’ | 2'817 | 3'267 | 3'720 | ||
R | 2'988 | 3'475 | 3'964 |
Pur avendo ottenuto valori di portata in uscita da Xxxxx Xxxxxx uguali tra loro ai differenti tempi di ritorno, la portata laminata a valle valutata secondo il metodo di Marone risulta superiore; ciò è dovuto all’incremento del coefficiente di Marone conseguente alla diminuzione del volume di laminazione nell’invaso di Cantoniera all’aumentare del livello iniziale d’invaso. Per il metodo del contributo chilometrico, invece, valori uguali di portata in uscita da Xxxxx Xxxxxx determinano valori uguali di portata al colmo propagata a valle.
In conclusione in Tabella 5.6 si forniscono i valori finali di portata di piena laminata nelle sezioni del tratto terminale del fiume Tirso valutati come media dei valori ottenuti tramite i due metodi di calcolo.
Tabella 5.6 – Portata al colmo nelle sezioni a valle di Pranu Antoni
Livello iniziale di invaso | Sezione | Portata al colmo [m3/s] | ||
[m s.l.m.] | 50 anni | 100 anni | 200 anni | |
101 | P | 2'811 | 3'217 | 3'625 |
Q | 2'917 | 3'344 | 3'780 | |
Q’ | 3'130 | 3'607 | 4'091 | |
R | 3'336 | 3'860 | 4'391 | |
103.5 | P | 2'816 | 3'224 | 3'636 |
Q | 2'921 | 3'351 | 3'790 | |
Q’ | 3'135 | 3'613 | 4'102 | |
R | 3'340 | 3'866 | 4'401 | |
107 | P | 2'833 | 3'305 | 3'801 |
Q | 2'938 | 3'431 | 3'952 | |
Q’ | 3'151 | 3'690 | 4'257 | |
R | 3'356 | 3'940 | 4'550 |
Posto come valore di riferimento la portata al colmo nella condizione di livello iniziale di invaso a Cantoniera pari a 101 m s.l.m., si riportano nella seguente tabella i relativi valori incrementali riferiti alle altre due configurazioni di invaso iniziale.
Tabella 5.7 – Valori incrementali di portata al colmo nelle sezioni a valle di Pranu Antoni considerando differenti livelli iniziali
Livello iniziale di invaso | Sezione | Portata al colmo [m3/s] | ||
[m s.l.m.] | 50 anni | 100 anni | 200 anni | |
103.5 | P | 4 (0.2%) | 6 (0.2%) | 11 (0.3%) |
Q | 4 (0.2%) | 6 (0.2%) | 11 (0.3%) | |
Q’ | 4 (0.1%) | 6 (0.2%) | 10 (0.3%) | |
R | 4 (0.1%) | 6 (0.2%) | 10 (0.2%) | |
107 | P | 22 (0.8%) | 88 (2.7%) | 176 (4.8%) |
Q | 21 (0.7%) | 86 (2.6%) | 173 (4.6%) | |
Q’ | 21 (0.7%) | 83 (2.3%) | 166 (4.0%) | |
R | 20 (0.6%) | 80 (2.1%) | 160 (3.6%) |
Dalla tabella si evidenzia come l’incremento del livello iniziale d’invaso fino a quota 107 m non influenzi significativamente le portate al colmo nelle sezioni a valle della traversa di Xxxxx Xxxxxx; gli incrementi riscontrati assumono valori massimi inferiori al 5% per il tempo di ritorno di 200 anni.
Tale risultato conferma quanto evidenziato in PSFF, ovvero che la definizione delle fasce fluviali nelle sezioni vallive del fiume Tirso valutata secondo l’attuale configurazione d’esercizio dell’invaso di Cantoniera risulta valida anche per livelli d’invaso superiori, fino a quota 107.0 m s.l.m.
Dal confronto dei risultati ottenuti con i valori di PSFF (Tabella 5.8), riferiti alla configurazione attuale utilizzata per l’identificazione della delimitazione delle fasce fluviali, ovvero livello iniziale d’invaso a Cantoniera pari a 101 m s.l.m., emergono differenze con valori massimi percentuali al di sotto del 10% (Tabella 5.9).
Tabella 5.8 – Valori di portata al colmo nelle sezioni a valle di Pranu Antoni definiti in PSFF
Sezione | Portata al colmo [m3/s] | ||
50 anni | 100 anni | 200 anni | |
P | 2'615 | 2'991 | 3'316 |
Q | 2'721 | 3'120 | 3'473 |
Q’ | 2'934 | 3'381 | 3'784 |
R | 3'147 | 3'642 | 4'094 |
Sezione | Portata al colmo [m3/s] | ||
50 anni | 100 anni | 200 anni | |
P | 196 (8%) | 226 (8%) | 309 (9%) |
Q | 196 (7%) | 224 (7%) | 307 (9%) |
Q’ | 196 (7%) | 226 (7%) | 307 (8%) |
R | 189 (6%) | 218 (6%) | 297 (7%) |
6 Considerazioni conclusive di riepilogo
Nel presente documento sono stati illustrati i risultati delle elaborazioni effettuate per la verifica della capacità di laminazione dell’invaso della diga Cantoniera sul fiume Tirso. Le analisi effettuate dal DICAAR hanno la finalità di predisposizione di un documento che possa essere di supporto alla redazione dei “Piani di laminazione statica, anche speditivi”, così come definiti sulla base delle decisioni assunte dal Tavolo Tecnico nella riunione del 10 Febbraio 2016 e riportato nel documento in data 16 Febbraio 2016, prot. n. 0001522 dell’Agenzia di Distretto Idrografico della Sardegna.
L’effetto di laminazione dell’invaso è stato analizzato considerando due scenari diversificati in funzione del tempo di ritorno e dei livelli iniziali d’invaso.
Tabella 6.1 – Scenari di simulazione
Scenario | Organi di scarico utilizzati | Tempi di ritorno [anni] | Quota iniziale d’invaso [m s.l.m.] | |
Fondo | 101 | |||
1 | + | 00-000-000 | 103.5 | |
Superficie | 107 | |||
2 | A | Fondo + Superficie | 5-10 50-100-200 | 104 105 |
B | Solo Superficie | 5-10 |
Lo scenario 1 analizza i tempi di ritorno di 50, 100 e 200 anni e i seguenti livelli iniziali d’invaso:
- 101.0 m s.l.m.;
- 103.5 m s.l.m.;
- 107 m s.l.m.
Nell’ambito della gestione dell’invaso, in previsione di una possibile modifica della quota d’invaso autorizzata, si è inoltre ritenuto di importanza strategica verificare la possibilità di laminazione considerando ulteriori due livelli iniziali d’invaso, esaminando anche gli eventi di piena più frequenti aventi tempi di ritorno di 5 e 10 anni (scenario 2):
- 104 m s.l.m.;
- 105 m s.l.m.
Per gli eventi di piena più frequenti è stata esaminata anche l’ipotesi di chiusura degli scarichi di fondo, al fine verificare la capacità dell’invaso di contenere totalmente la piena in ingresso.
I risultati ottenuti sono riportati nella seguente tabella.
Tabella 6.2 – Risultati ottenuti
Scenario | Organi di scarico utilizzati | Quota iniziale d’invaso [m s.l.m.] | Tr 5 anni | Tr 10 anni | Tr 50 anni | Tr 100 anni | Tr 200 anni | |
1 | Fondo + Superficie | 101 | - | - | 700 | 700 | 700 | |
103.5 | - | - | 000 | 000 | 000 | |||
107 | - | - | 813 | 1’067 | 1’365 | |||
2 | A | Fondo + Superficie | 104 | 700 | 700 | 700 | 700 | 806 |
105 | 700 | 700 | 700 | 745 | 965 | |||
B | Solo Superficie | 104 | 0 | 0 | - | - | - | |
105 | 0 | 0 | - | - | - |
Dai risultati dello scenario 1 si confermano i valori riportati in PSFF. Ciò significa che per i tempi di ritorno di 50, 100 e 200 anni con le attuali limitazioni di invaso (101 m s.l.m.) l’onda di piena viene contenuta al di sotto della soglia dello scarico di superficie (111 m s.l.m.) ed assume un valore costante, dovuto alla limitazione dello scarico di fondo, pari a 700 m3/s.
Si confermano, inoltre, le esigue differenze dei valori di portata al colmo laminata, scaricata a valle diga, anche per livelli iniziali d’invaso superiori, fino a quota 107.0 m s.l.m., così come assunto in PSFF.
Per quanto riguarda gli eventi di piena più frequenti, 5 e 10 anni, è emerso che in caso di chiusura degli scarichi di fondo l’invaso consente di contenere totalmente la piena di entrambi gli eventi anche con quota iniziale di 105 m s.l.m., con massima quota raggiunta pari a 110 m s.l.m. per l’evento decennale, ovvero 1 metro al di sotto della soglia dello scarico di superficie.
Infine, l’analisi della propagazione dell’onda di piena a valle dell’invaso, valutata per gli eventi di piena con Tr 50, 100 e 200 anni nella configurazione del primo scenario, ha evidenziato l’elevata influenza del contributo del bacino del rio Flumineddu di Allai e le esigue differenze dei valori di portata laminata a valle diga anche per i livelli iniziali d’invaso superiori all’attuale quota autorizzata, fino a quota 107.0 m s.l.m.
Tabella 6.3 – Portata al colmo laminata nelle sezioni del tratto terminale del fiume Tirso
Livello iniziale di invaso | Sezione | Portata al colmo [m3/s] | ||
[m s.l.m.] | 50 anni | 100 anni | 200 anni | |
101 | Cantoniera | 700 | 700 | 700 |
Pranu Antoni | 2'057 | 2'350 | 2'650 | |
P | 2'695 | 3'076 | 3'462 | |
Q | 2'800 | 3'203 | 3'616 | |
Q’ | 3'014 | 3'466 | 3'928 | |
R | 3'220 | 3'718 | 4'227 |
Allegato A - Procedura di calcolo dell’idrogramma triangolare
Nel PGRA per le valutazioni idrologiche e, pertanto, anche nel presente documento, si sono seguite le indicazioni e le quantificazioni delle portate di piena ai diversi tempi di ritorno date nel PSFF. Si ricorda che per il calcolo dell'idrogramma di piena il PSFF, come esplicitato nell'elaborato “Integrazioni metodologiche”1, utilizza una metodologia semplificata proposta dal Soil Conservation Service. E’ infatti detto in PSFF:
La definizione dell’idrogramma di piena, allorché la portata al colmo è stimata con il metodo diretto (analisi locale o metodo regionale) può essere condotta con tecniche semplificate, quale quella proposta dal SCS. Queste assegnano la forma triangolare dell’idrogramma, ipotizzando che il tempo di base, Tb, sia dato da:
b
T = 2 ⋅W
Qmax
dove W è il volume dell’idrogramma depurato della portata di base e quindi pari al volume di pioggia netta e Qmax la portata al colmo stimata.
Figura 1 – Idrogramma di forma triangolare di volume W
Il volume dell’idrogramma di piena è calcolato con la metodologia indiretta ricercando l’altezza di pioggia netta che per una durata pari al tempo di corrivazione genera la portata assegnata. Una volta stimato il volume di pioggia netta è quindi possibile calcolare i tempi caratteristici dell’idrogramma note le relazioni:
Tp =
Tb
2.67
Tb − Tp = 1.67 ⋅Tp
L'idrogramma avrà quindi le seguenti ordinate:
1 Linee guida per la redazione del progetto di Piano Stralcio delle Fasce Fluviali. Integrazioni Metodologiche. Regione Autonoma della Sardegna. Assessorato dei Lavori Pubblici. Servizio Difesa del Suolo. 2006
EGLI STUDI D
⎪
⎧ Qmax t
0 ≤ t ≤ T
Q
p
q(t ) = ⎨ Tp
⎪ max (t − Tb )
⎪⎩Tp − Tb
Tp ≤ t ≤ Tb
Stima della portata al colmo
Per il calcolo delle portate al colmo attese in bacini di dimensioni superiori a 60 km2 il PSFF2 fa riferimento al metodo diretto riportata nella Relazione regionale del GNDCI - VAPI per la stima delle delle portate al colmo per la Sardegna, utilizzando la distribuzione probabilistica TCEV3.
Per quanto concerne il primo livello di analisi regionale che contraddistingue la distribuzione probabilistica, si è ritenuto coerente non operare alcuna differenziazione territoriale, pertanto i parametri validi per l’intero regionale sono:
λ* = 0.3938
ϑ* = 0.5887
Al secondo livello di regionalizzazione è stata effettuata una differenziazione in relazione al versante di appartenenza del bacino in esame, orientale od occidentale, secondo la schematizzazione riportata in Figura
2. Gli ulteriori parametri della distribuzione probabilistica si differenziano quindi in:
Bacini occidentali | λ1 = 6.286; | η = 4.377 |
Bacini orientali | λ1 = 4.571; | η = 4.058 |
2 Metodologie di analisi. Studi, indagini, elaborazioni attinenti all’ingegneria integrata, necessari alla redazione dello studio denominato
progetto di piano stralcio delle fasce fluviali (PSFF). Regione Autonoma della Sardegna. 2007
3 Xxx X., Xxxxx G.M., Xxxxxx G. (1988). Analisi regionale per la valutazione probabilistica delle piene in Sardegna. XXI Convegno di
Idraulica e costruzioni idrauliche. L’Aquila.
EGLI STUDI D
Figura 2 – Suddivisione della Regione Sardegna nei due versanti (Fonte PSFF)
Infine, per quanto riguarda il terzo livello di analisi delle piene, nella struttura gerarchica del modello TCEV si è fatto riferimento all’analisi del parametro modale ε1. Il legame teorico tra questo parametro e la piena media annua µx è:
μx =
ε1 η
ln λ1
Il parametro ε1.risulta funzione della superficie del bacino (Ab) con differenziazione secondo l’esposizione del bacino:
Bacini xxxxxxxxxxx xx x 0 = - 1.1954 + 0.9235 ln Ab Bacini xxxxxxxxx xx x 0 = 0.9882 + 0.6452 ln Ab
In termini applicativi, la portata di picco per assegnato tempo di ritorno T viene stimata considerando un fattore di crescita K(T) secondo la seguente relazione:
Q(T )= μx ⋅ K(T )
con
Bacini occidentali K(T) = -0.833 + 1.345 ln T Bacini orientali K(T) = -0.977 + 1.451 ln T
EGLI STUDI D
Stima del volume di pioggia netta
Per il calcolo del volume di pioggia netta il PSFF considera la metodologia indiretta, utilizzando la distribuzione TCEV per la stima delle curve di possibilità pluviometrica.
Applicando tale metodologia l’altezza di pioggia indice viene espressa secondo la formula:
μ(τ ) = a1
⋅τ n1
dove i coefficienti a1 e n1 vengono determinati in funzione della pioggia indice giornaliera μg secondo le relazioni:
a1 = ⋅
μg
0.886 ⋅ 24n1
n1 = ⋅ − 0.493 + 0.476 ⋅ Log μg
La pioggia indice giornaliera μg viene stimata sulla base della carta delle isoiete rappresentativa della Regione Sardegna.
L’altezza di pioggia hT(τ), di durata τ e tempo di ritorno T, si ottiene moltiplicando la pioggia indice μ(τ) per il
coefficiente di crescita KT (τ ) = a2 ⋅τ , ottenendo la relazione:
n2
hT (τ ) = ⋅μ(τ ) ⋅ KT
(τ ) = (a1
⋅ a2
) ⋅τ (n1+n2)
dove i coefficienti a2 e n2 variano in funzione del tempo di ritorno, della durata della pioggia e della sottozona (SZO) di appartenenza del bacino in esame. Per la valutazione dei parametri si rimanda alle Metodologie di Analisi del PSFF.
La pioggia ottenuta viene quindi ragguagliata all’area tramite il parametro r, secondo la formulazione utilizzata nel VAPI, che fa riferimento al Flood Studies Report:
b b
r = 1 – (0,0394 A 0.354) τ (-0.40+0.0208 ln(4.6-ln(Ab))) per A < 20 km
b b
r = 1 – (0,0394 A 0.354) τ (-0.40+0.003832 (4.6-ln(Ab))) per A > 20 km
dove
τ: durata della precipitazione;
Ab: superficie del bacino (espressa in km2).
Assumendo che le perdite iniziali siano pari al 20% del valore massimo delle perdite per infiltrazione nel suolo si ha la seguente equazione per la valutazione complessiva del volume di pioggia netta (Ro) per unità di superficie:
dove
Ro =
(h − 0.2 ⋅ S )2 h + 0.8 ⋅ S
[mm]
EGLI STUDI D
h: precipitazione lorda totale ragguagliata (mm);
S: valore massimo di perdite per infiltrazione (mm), valutato secondo il metodo del Curve Number (CN) del Soil Conservation Service (SCS)4:
S = 25.4 ⎛1000 −10⎞
[mm]
⎝
⎠
⎜ CN ⎟
4 SOIL CONSERVATION SERVICE, (1972) National Engineering Handbook, section 4, Hydrology, U.S. Department of Agriculture, Washington D.C., U.S.A.
Allegato B - Sintesi della procedura analitica di simulazione del processo di laminazione nell’invaso
Nell’ambito della simulazione del processo di laminazione dell’onda di piena si definisce:
Δti = ti − ti−1
H = h + h0
intervallo di tempo; quota di invaso;
h battente sulle luci di scarico;
h0 Vinv Qin
Vin = Qin ⋅ Δt
Qout
Vout = Qout ⋅ Δt
quota della soglia dello scarico; volume invasato;
portata in ingresso all’invaso; volume in ingresso all’invaso; portata in uscita dall’invaso;
volume in uscita dall’invaso.
Si ipotizzano note le seguenti grandezze e relazioni:
Qin
Vinv = f (H )
Qout = g(H )
portata in ingresso all’invaso;
la curva dei volumi di invaso in funzione delle quote;
le leggi di efflusso degli organi di scarico, che mettono in relazione la portata uscente con la quota di invaso.
La definizione dell’idrogramma di piena laminato, in uscita dall’invaso, può quindi essere determinato tramite la simulazione del processo di invaso a partire dalla conoscenza dell’idrogramma in ingresso, delle relazioni tra quota di invaso e volumi invasati e delle leggi di efflusso. Ipotizzando nulle le perdite nei tempi di evento, la procedura è fondamentalmente basata sull’applicazione dell’equazione di continuità all’invaso che, con riferimento ai volumi in un generico istante di tempo i-esimo, si può scrivere come:
(Vinv )i
= (Vinv )i−1 + (Vin )i
+ (Vout )i
L’applicazione della precedente equazione necessita di un procedimento iterativo come esplicitato di seguito.
PRESIDENZA
Direzione Generale Agenzia Regionale del Distretto Idrografico della Sardegna
UNIVERSITA’ D I CAGLIARI
EGLI STUDI D
DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA CIVILE, AMBIENTALE E
ARCHITETTURA
SEZIONE DI INGEGNERIA IDRAULICA
Procedura iterativa
(V )1 = (V )
+ (V )
1° iterazione
inv i
inv
i−1
in i
i
H 1 =
−1 1
(f V
)
inv i
(V )1 = g −1(H )1 ⋅Δt
out i i
2
1
2° iterazione
(Vinv
i = (Vinv
)
i−1
+ (Vin
i − (Vout i
)
)
)
H
(f V
)
=
2 −1 2
)
i inv i
i
(Vout
2 = g −1(H )2 ⋅Δt
i
[…]
k-esima iterazione
(Vinv i = (Vinv i−1
)
)
)
)
k
k
H k = f −1 (V )k
+ (Vin
i − (Vout i
i
i inv i
)
k
(Vout i
= g −1(H )k ⋅Δt
(V )n − (V
)n−1 ≅ 0
STOP iterazioni if
inv i
inv i
A conclusione della simulazione del processo di laminazione dell’onda di piena nell’invaso si effettua la verifica sulla congruità dei volumi in ingresso ed in uscita, secondo cui:
T T
∑(Vin )i − ∑(Vout )i = (Vinv )0 −(Vinv )T
1 1
Allegato C - Tabelle con valori discreti di portata laminata e di livello d’invaso con passo temporale di 15’ per l’invaso di Cantoniera
Invaso Cantoniera
Tr = 5 anni - Portate laminate e livelli d'invaso ogni 15'
Tempo di ritorno 5 anni | Livello iniziale d'invaso | |||||||||||||
104 m s.l.m. | 105 m s.l.m. | |||||||||||||
Scarichi di fondo aperti | Scarichi di fondo chiusi | Scarichi di fondo aperti | Scarichi di fondo chiusi | |||||||||||
Tempo | Portata in ingresso | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | |
ore | min | mc/s | mc/s | mc/s | m | mc/s | mc/s | m | mc/s | mc/s | m | mc/s | mc/s | m |
0 | 0 | 0 | 0 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.00 | 0.00 | 0 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.00 | 0.00 |
0.25 | 15 | 16 | 16 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.00 | 0.00 | 16 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.00 | 0.00 |
0.5 | 30 | 32 | 32 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.00 | 0.00 | 32 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.00 | 0.00 |
0.75 | 45 | 48 | 48 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.00 | 0.00 | 48 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.00 | 0.00 |
1 | 60 | 65 | 65 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.00 | 0.00 | 65 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.00 | 0.00 |
1.25 | 75 | 81 | 81 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.00 | 0.00 | 81 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.00 | 0.00 |
1.5 | 90 | 97 | 97 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.00 | 0.00 | 97 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.00 | 0.00 |
1.75 | 105 | 113 | 113 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.00 | 0.00 | 113 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.00 | 0.00 |
2 | 120 | 129 | 129 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.02 | 0.02 | 129 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.02 | 0.02 |
2.25 | 000 | 000 | 000 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.02 | 0.02 | 145 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.02 | 0.02 |
2.5 | 150 | 161 | 161 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.02 | 0.02 | 161 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.02 | 0.02 |
2.75 | 165 | 178 | 178 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.02 | 0.02 | 178 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.02 | 0.02 |
3 | 180 | 194 | 194 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.04 | 0.04 | 194 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.04 | 0.04 |
3.25 | 195 | 210 | 210 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.04 | 0.04 | 210 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.04 | 0.04 |
3.5 | 210 | 226 | 226 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.06 | 0.06 | 226 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.06 | 0.06 |
3.75 | 000 | 000 | 000 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.06 | 0.06 | 242 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.06 | 0.06 |
4 | 240 | 258 | 258 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.08 | 0.08 | 258 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.08 | 0.08 |
4.25 | 255 | 274 | 274 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.08 | 0.08 | 274 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.08 | 0.08 |
4.5 | 270 | 291 | 291 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.10 | 0.10 | 291 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.10 | 0.10 |
4.75 | 285 | 307 | 307 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.10 | 0.10 | 307 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.10 | 0.10 |
5 | 300 | 323 | 323 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.12 | 0.12 | 323 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.12 | 0.12 |
5.25 | 315 | 339 | 339 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.14 | 0.14 | 339 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.14 | 0.14 |
5.5 | 330 | 355 | 355 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.14 | 0.14 | 355 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.14 | 0.14 |
5.75 | 345 | 371 | 371 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.16 | 0.16 | 371 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.16 | 0.16 |
6 | 360 | 387 | 387 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.18 | 0.18 | 387 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.18 | 0.18 |
6.25 | 375 | 404 | 404 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.20 | 0.20 | 404 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.20 | 0.20 |
6.5 | 390 | 420 | 420 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.22 | 0.22 | 420 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.20 | 0.20 |
6.75 | 405 | 436 | 436 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.22 | 0.22 | 436 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.22 | 0.22 |
7 | 420 | 452 | 452 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.24 | 0.24 | 452 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.24 | 0.24 |
7.25 | 435 | 468 | 468 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.26 | 0.26 | 468 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.26 | 0.26 |
7.5 | 450 | 484 | 484 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.28 | 0.28 | 484 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.28 | 0.28 |
7.75 | 465 | 500 | 500 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.30 | 0.30 | 500 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.30 | 0.30 |
8 | 480 | 517 | 517 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.32 | 0.32 | 517 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.32 | 0.32 |
8.25 | 495 | 533 | 533 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.34 | 0.34 | 533 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.34 | 0.34 |
8.5 | 510 | 549 | 549 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.36 | 0.36 | 549 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.36 | 0.36 |
8.75 | 525 | 565 | 565 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.40 | 0.40 | 565 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.38 | 0.38 |
9 | 540 | 581 | 581 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.42 | 0.42 | 581 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.40 | 0.40 |
9.25 | 555 | 597 | 597 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.44 | 0.44 | 597 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.42 | 0.42 |
9.5 | 570 | 613 | 613 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.46 | 0.46 | 613 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.46 | 0.46 |
9.75 | 585 | 630 | 630 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.48 | 0.48 | 630 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.48 | 0.48 |
10 | 600 | 646 | 646 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.52 | 0.52 | 646 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.50 | 0.50 |
10.25 | 615 | 662 | 662 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.54 | 0.54 | 662 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.52 | 0.52 |
10.5 | 630 | 678 | 678 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.56 | 0.56 | 678 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.56 | 0.56 |
10.75 | 645 | 694 | 694 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.60 | 0.60 | 694 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.58 | 0.58 |
11 | 660 | 710 | 700 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.62 | 0.62 | 700 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.62 | 0.62 |
11.25 | 000 | 000 | 000 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.66 | 0.66 | 700 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.64 | 0.64 |
11.5 | 690 | 743 | 700 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.68 | 0.68 | 700 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.66 | 0.66 |
11.75 | 705 | 759 | 700 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.72 | 0.72 | 700 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.70 | 0.70 |
12 | 720 | 775 | 700 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.74 | 0.74 | 700 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.72 | 0.72 |
12.25 | 735 | 791 | 700 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.78 | 0.78 | 700 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.76 | 0.76 |
12.5 | 750 | 807 | 700 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.80 | 0.80 | 700 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.78 | 0.78 |
12.75 | 765 | 823 | 700 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.84 | 0.84 | 700 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.82 | 0.82 |
13 | 780 | 839 | 700 | 104.02 | 0.02 | 0 | 104.88 | 0.88 | 700 | 105.02 | 0.02 | 0 | 105.86 | 0.86 |
13.25 | 795 | 856 | 700 | 104.02 | 0.02 | 0 | 104.90 | 0.90 | 700 | 105.02 | 0.02 | 0 | 105.88 | 0.88 |
13.5 | 810 | 872 | 700 | 104.02 | 0.02 | 0 | 104.94 | 0.94 | 700 | 105.02 | 0.02 | 0 | 105.92 | 0.92 |
13.75 | 825 | 888 | 700 | 104.04 | 0.04 | 0 | 104.98 | 0.98 | 700 | 105.04 | 0.04 | 0 | 105.96 | 0.96 |
14 | 840 | 904 | 700 | 104.04 | 0.04 | 0 | 105.02 | 1.02 | 700 | 105.04 | 0.04 | 0 | 106.00 | 1.00 |
14.25 | 855 | 920 | 700 | 104.06 | 0.06 | 0 | 105.04 | 1.04 | 700 | 105.04 | 0.04 | 0 | 106.02 | 1.02 |
14.5 | 870 | 936 | 700 | 104.06 | 0.06 | 0 | 105.08 | 1.08 | 700 | 105.06 | 0.06 | 0 | 106.06 | 1.06 |
14.75 | 885 | 952 | 700 | 104.08 | 0.08 | 0 | 105.12 | 1.12 | 700 | 105.06 | 0.06 | 0 | 106.10 | 1.10 |
15 | 900 | 968 | 700 | 104.08 | 0.08 | 0 | 105.16 | 1.16 | 700 | 105.08 | 0.08 | 0 | 106.14 | 1.14 |
15.25 | 915 | 985 | 700 | 104.10 | 0.10 | 0 | 105.20 | 1.20 | 700 | 105.10 | 0.10 | 0 | 106.18 | 1.18 |
15.5 | 930 | 1001 | 700 | 104.10 | 0.10 | 0 | 105.24 | 1.24 | 700 | 105.10 | 0.10 | 0 | 106.22 | 1.22 |
15.75 | 945 | 1017 | 700 | 104.12 | 0.12 | 0 | 105.28 | 1.28 | 700 | 105.12 | 0.12 | 0 | 106.26 | 1.26 |
16 | 960 | 1033 | 700 | 104.14 | 0.14 | 0 | 105.32 | 1.32 | 700 | 105.12 | 0.12 | 0 | 106.30 | 1.30 |
16.25 | 975 | 1049 | 700 | 104.14 | 0.14 | 0 | 105.36 | 1.36 | 700 | 105.14 | 0.14 | 0 | 106.34 | 1.34 |
16.5 | 990 | 1065 | 700 | 104.16 | 0.16 | 0 | 105.40 | 1.40 | 700 | 105.16 | 0.16 | 0 | 106.38 | 1.38 |
16.75 | 1005 | 1081 | 700 | 104.18 | 0.18 | 0 | 105.44 | 1.44 | 700 | 105.16 | 0.16 | 0 | 106.42 | 1.42 |
17 | 1020 | 1098 | 700 | 104.18 | 0.18 | 0 | 105.50 | 1.50 | 700 | 105.18 | 0.18 | 0 | 106.46 | 1.46 |
17.25 | 1035 | 1114 | 700 | 104.20 | 0.20 | 0 | 105.54 | 1.54 | 700 | 105.20 | 0.20 | 0 | 106.50 | 1.50 |
17.5 | 1050 | 1109 | 700 | 104.22 | 0.22 | 0 | 105.58 | 1.58 | 700 | 105.22 | 0.22 | 0 | 106.54 | 1.54 |
17.75 | 1065 | 1100 | 700 | 104.24 | 0.24 | 0 | 105.62 | 1.62 | 700 | 105.24 | 0.24 | 0 | 106.58 | 1.58 |
18 | 1080 | 1090 | 700 | 104.26 | 0.26 | 0 | 105.66 | 1.66 | 700 | 105.24 | 0.24 | 0 | 106.62 | 1.62 |
18.25 | 1095 | 1080 | 700 | 104.28 | 0.28 | 0 | 105.70 | 1.70 | 700 | 105.26 | 0.26 | 0 | 106.68 | 1.68 |
18.5 | 1110 | 1071 | 700 | 104.28 | 0.28 | 0 | 105.76 | 1.76 | 700 | 105.28 | 0.28 | 0 | 106.72 | 1.72 |
18.75 | 1125 | 1061 | 700 | 104.30 | 0.30 | 0 | 105.80 | 1.80 | 700 | 105.30 | 0.30 | 0 | 106.76 | 1.76 |
19 | 1140 | 1052 | 700 | 104.32 | 0.32 | 0 | 105.84 | 1.84 | 700 | 105.30 | 0.30 | 0 | 106.80 | 1.80 |
19.25 | 1155 | 1042 | 700 | 104.34 | 0.34 | 0 | 105.88 | 1.88 | 700 | 105.32 | 0.32 | 0 | 106.84 | 1.84 |
19.5 | 1170 | 1032 | 700 | 104.34 | 0.34 | 0 | 105.92 | 1.92 | 700 | 105.34 | 0.34 | 0 | 106.88 | 1.88 |
19.75 | 1185 | 1023 | 700 | 104.36 | 0.36 | 0 | 105.96 | 1.96 | 700 | 105.34 | 0.34 | 0 | 106.92 | 1.92 |
20 | 1200 | 1013 | 700 | 104.36 | 0.36 | 0 | 106.00 | 2.00 | 700 | 105.36 | 0.36 | 0 | 106.96 | 1.96 |
20.25 | 1215 | 1003 | 700 | 104.38 | 0.38 | 0 | 106.04 | 2.04 | 700 | 105.38 | 0.38 | 0 | 107.00 | 2.00 |
20.5 | 1230 | 994 | 700 | 104.40 | 0.40 | 0 | 106.08 | 2.08 | 700 | 105.38 | 0.38 | 0 | 107.04 | 2.04 |
20.75 | 1245 | 984 | 700 | 104.40 | 0.40 | 0 | 106.12 | 2.12 | 700 | 105.40 | 0.40 | 0 | 107.06 | 2.06 |
21 | 1260 | 974 | 700 | 104.42 | 0.42 | 0 | 106.16 | 2.16 | 700 | 105.40 | 0.40 | 0 | 107.10 | 2.10 |
21.25 | 1275 | 000 | 000 | 000.42 | 0.42 | 0 | 106.18 | 2.18 | 700 | 105.42 | 0.42 | 0 | 107.14 | 2.14 |
21.5 | 1290 | 955 | 700 | 104.44 | 0.44 | 0 | 106.22 | 2.22 | 700 | 105.42 | 0.42 | 0 | 107.18 | 2.18 |
21.75 | 1305 | 946 | 700 | 104.44 | 0.44 | 0 | 106.26 | 2.26 | 700 | 105.44 | 0.44 | 0 | 107.22 | 2.22 |
22 | 1320 | 936 | 700 | 104.46 | 0.46 | 0 | 106.30 | 2.30 | 700 | 105.44 | 0.44 | 0 | 107.26 | 2.26 |
22.25 | 1335 | 926 | 700 | 104.46 | 0.46 | 0 | 106.34 | 2.34 | 700 | 105.46 | 0.46 | 0 | 107.28 | 2.28 |
22.5 | 1350 | 917 | 700 | 104.48 | 0.48 | 0 | 106.38 | 2.38 | 700 | 105.46 | 0.46 | 0 | 107.32 | 2.32 |
22.75 | 1365 | 907 | 700 | 104.48 | 0.48 | 0 | 106.40 | 2.40 | 700 | 105.48 | 0.48 | 0 | 107.36 | 2.36 |
23 | 1380 | 897 | 700 | 104.50 | 0.50 | 0 | 106.44 | 2.44 | 700 | 105.48 | 0.48 | 0 | 107.40 | 2.40 |
23.25 | 1395 | 888 | 700 | 104.50 | 0.50 | 0 | 106.48 | 2.48 | 700 | 105.50 | 0.50 | 0 | 107.42 | 2.42 |
23.5 | 1410 | 878 | 700 | 104.50 | 0.50 | 0 | 106.52 | 2.52 | 700 | 105.50 | 0.50 | 0 | 107.46 | 2.46 |
23.75 | 1425 | 000 | 000 | 000.52 | 0.52 | 0 | 106.54 | 2.54 | 700 | 105.50 | 0.50 | 0 | 107.50 | 2.50 |
24 | 1440 | 859 | 700 | 104.52 | 0.52 | 0 | 106.58 | 2.58 | 700 | 105.52 | 0.52 | 0 | 107.52 | 2.52 |
Tempo di ritorno 5 anni | Livello iniziale d'invaso | |||||||||||||
104 m s.l.m. | 105 m s.l.m. | |||||||||||||
Scarichi di fondo aperti | Scarichi di fondo chiusi | Scarichi di fondo aperti | Scarichi di fondo chiusi | |||||||||||
Tempo | Portata in ingresso | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | |
ore | min | mc/s | mc/s | mc/s | m | mc/s | mc/s | m | mc/s | mc/s | m | mc/s | mc/s | m |
24.25 | 1455 | 849 | 700 | 104.52 | 0.52 | 0 | 106.62 | 2.62 | 700 | 105.52 | 0.52 | 0 | 107.56 | 2.56 |
24.5 | 1470 | 840 | 700 | 104.54 | 0.54 | 0 | 106.64 | 2.64 | 700 | 105.52 | 0.52 | 0 | 107.58 | 2.58 |
24.75 | 1485 | 830 | 700 | 104.54 | 0.54 | 0 | 106.68 | 2.68 | 700 | 105.52 | 0.52 | 0 | 107.62 | 2.62 |
25 | 1500 | 820 | 700 | 104.54 | 0.54 | 0 | 106.70 | 2.70 | 700 | 105.54 | 0.54 | 0 | 107.66 | 2.66 |
25.25 | 1515 | 000 | 000 | 000.54 | 0.54 | 0 | 106.74 | 2.74 | 700 | 105.54 | 0.54 | 0 | 107.68 | 2.68 |
25.5 | 1530 | 801 | 700 | 104.56 | 0.56 | 0 | 106.78 | 2.78 | 700 | 105.54 | 0.54 | 0 | 107.72 | 2.72 |
25.75 | 1545 | 792 | 700 | 104.56 | 0.56 | 0 | 106.80 | 2.80 | 700 | 105.54 | 0.54 | 0 | 107.74 | 2.74 |
26 | 1560 | 782 | 700 | 104.56 | 0.56 | 0 | 106.84 | 2.84 | 700 | 105.54 | 0.54 | 0 | 107.78 | 2.78 |
26.25 | 1575 | 772 | 700 | 104.56 | 0.56 | 0 | 106.86 | 2.86 | 700 | 105.56 | 0.56 | 0 | 107.80 | 2.80 |
26.5 | 1590 | 763 | 700 | 104.56 | 0.56 | 0 | 106.90 | 2.90 | 700 | 105.56 | 0.56 | 0 | 107.84 | 2.84 |
26.75 | 1605 | 753 | 700 | 104.56 | 0.56 | 0 | 106.92 | 2.92 | 700 | 105.56 | 0.56 | 0 | 107.86 | 2.86 |
27 | 1620 | 743 | 700 | 104.58 | 0.58 | 0 | 106.94 | 2.94 | 700 | 105.56 | 0.56 | 0 | 107.88 | 2.88 |
27.25 | 1635 | 734 | 700 | 104.58 | 0.58 | 0 | 106.98 | 2.98 | 700 | 105.56 | 0.56 | 0 | 107.92 | 2.92 |
27.5 | 1650 | 724 | 700 | 104.58 | 0.58 | 0 | 107.00 | 3.00 | 700 | 105.56 | 0.56 | 0 | 107.94 | 2.94 |
27.75 | 1665 | 714 | 700 | 104.58 | 0.58 | 0 | 107.04 | 3.04 | 700 | 105.56 | 0.56 | 0 | 107.96 | 2.96 |
28 | 1680 | 705 | 700 | 104.58 | 0.58 | 0 | 107.06 | 3.06 | 700 | 105.56 | 0.56 | 0 | 108.00 | 3.00 |
28.25 | 1695 | 695 | 700 | 104.58 | 0.58 | 0 | 107.08 | 3.08 | 700 | 105.56 | 0.56 | 0 | 108.02 | 3.02 |
28.5 | 1710 | 686 | 700 | 104.58 | 0.58 | 0 | 107.12 | 3.12 | 700 | 105.56 | 0.56 | 0 | 108.04 | 3.04 |
28.75 | 1725 | 676 | 700 | 104.58 | 0.58 | 0 | 107.14 | 3.14 | 700 | 105.56 | 0.56 | 0 | 108.08 | 3.08 |
29 | 1740 | 000 | 000 | 000.58 | 0.58 | 0 | 107.16 | 3.16 | 700 | 105.56 | 0.56 | 0 | 108.10 | 3.10 |
29.25 | 1755 | 657 | 700 | 104.58 | 0.58 | 0 | 107.18 | 3.18 | 700 | 105.56 | 0.56 | 0 | 108.12 | 3.12 |
29.5 | 1770 | 647 | 700 | 104.56 | 0.56 | 0 | 107.22 | 3.22 | 700 | 105.56 | 0.56 | 0 | 108.14 | 3.14 |
29.75 | 1785 | 637 | 700 | 104.56 | 0.56 | 0 | 107.24 | 3.24 | 700 | 105.56 | 0.56 | 0 | 108.18 | 3.18 |
30 | 1800 | 628 | 700 | 104.56 | 0.56 | 0 | 107.26 | 3.26 | 700 | 105.56 | 0.56 | 0 | 108.20 | 3.20 |
30.25 | 1815 | 618 | 700 | 104.56 | 0.56 | 0 | 107.28 | 3.28 | 700 | 105.54 | 0.54 | 0 | 108.22 | 3.22 |
30.5 | 1830 | 609 | 700 | 104.56 | 0.56 | 0 | 107.30 | 3.30 | 700 | 105.54 | 0.54 | 0 | 108.24 | 3.24 |
30.75 | 1845 | 599 | 700 | 104.56 | 0.56 | 0 | 107.34 | 3.34 | 700 | 105.54 | 0.54 | 0 | 108.26 | 3.26 |
31 | 1860 | 589 | 700 | 104.54 | 0.54 | 0 | 107.36 | 3.36 | 700 | 105.54 | 0.54 | 0 | 108.28 | 3.28 |
31.25 | 1875 | 000 | 000 | 000.54 | 0.54 | 0 | 107.38 | 3.38 | 700 | 105.54 | 0.54 | 0 | 108.30 | 3.30 |
31.5 | 1890 | 570 | 700 | 104.54 | 0.54 | 0 | 107.40 | 3.40 | 700 | 105.52 | 0.52 | 0 | 108.32 | 3.32 |
31.75 | 1905 | 560 | 700 | 104.54 | 0.54 | 0 | 107.42 | 3.42 | 700 | 105.52 | 0.52 | 0 | 108.36 | 3.36 |
32 | 1920 | 551 | 700 | 104.52 | 0.52 | 0 | 107.44 | 3.44 | 700 | 105.52 | 0.52 | 0 | 108.38 | 3.38 |
32.25 | 1935 | 541 | 700 | 104.52 | 0.52 | 0 | 107.46 | 3.46 | 700 | 105.52 | 0.52 | 0 | 108.40 | 3.40 |
32.5 | 1950 | 532 | 700 | 104.52 | 0.52 | 0 | 107.48 | 3.48 | 700 | 105.50 | 0.50 | 0 | 108.42 | 3.42 |
32.75 | 1965 | 522 | 700 | 104.50 | 0.50 | 0 | 107.50 | 3.50 | 700 | 105.50 | 0.50 | 0 | 108.44 | 3.44 |
33 | 1980 | 000 | 000 | 000.50 | 0.50 | 0 | 107.52 | 3.52 | 700 | 105.50 | 0.50 | 0 | 108.44 | 3.44 |
33.25 | 1995 | 503 | 700 | 104.50 | 0.50 | 0 | 107.54 | 3.54 | 700 | 105.48 | 0.48 | 0 | 108.46 | 3.46 |
33.5 | 2010 | 493 | 700 | 104.48 | 0.48 | 0 | 107.56 | 3.56 | 700 | 105.48 | 0.48 | 0 | 108.48 | 3.48 |
33.75 | 2025 | 483 | 700 | 104.48 | 0.48 | 0 | 107.58 | 3.58 | 700 | 105.46 | 0.46 | 0 | 108.50 | 3.50 |
34 | 2040 | 474 | 700 | 104.46 | 0.46 | 0 | 107.60 | 3.60 | 700 | 105.46 | 0.46 | 0 | 108.52 | 3.52 |
34.25 | 2055 | 464 | 700 | 104.46 | 0.46 | 0 | 107.62 | 3.62 | 700 | 105.44 | 0.44 | 0 | 108.54 | 3.54 |
34.5 | 2070 | 455 | 700 | 104.44 | 0.44 | 0 | 107.64 | 3.64 | 700 | 105.44 | 0.44 | 0 | 108.56 | 3.56 |
34.75 | 2085 | 445 | 700 | 104.44 | 0.44 | 0 | 107.64 | 3.64 | 700 | 105.42 | 0.42 | 0 | 108.58 | 3.58 |
35 | 2100 | 435 | 700 | 104.42 | 0.42 | 0 | 107.66 | 3.66 | 700 | 105.42 | 0.42 | 0 | 108.60 | 3.60 |
35.25 | 2115 | 426 | 700 | 104.42 | 0.42 | 0 | 107.68 | 3.68 | 700 | 105.40 | 0.40 | 0 | 108.60 | 3.60 |
35.5 | 2130 | 000 | 000 | 000.40 | 0.40 | 0 | 107.70 | 3.70 | 700 | 105.40 | 0.40 | 0 | 108.62 | 3.62 |
35.75 | 2145 | 406 | 700 | 104.40 | 0.40 | 0 | 107.72 | 3.72 | 700 | 105.38 | 0.38 | 0 | 108.64 | 3.64 |
36 | 2160 | 397 | 700 | 104.38 | 0.38 | 0 | 107.72 | 3.72 | 700 | 105.38 | 0.38 | 0 | 108.66 | 3.66 |
36.25 | 2175 | 387 | 700 | 104.36 | 0.36 | 0 | 107.74 | 3.74 | 700 | 105.36 | 0.36 | 0 | 108.66 | 3.66 |
36.5 | 2190 | 377 | 700 | 104.36 | 0.36 | 0 | 107.76 | 3.76 | 700 | 105.34 | 0.34 | 0 | 108.68 | 3.68 |
36.75 | 2205 | 368 | 700 | 104.34 | 0.34 | 0 | 107.78 | 3.78 | 700 | 105.34 | 0.34 | 0 | 108.70 | 3.70 |
37 | 2220 | 358 | 700 | 104.34 | 0.34 | 0 | 107.78 | 3.78 | 700 | 105.32 | 0.32 | 0 | 108.70 | 3.70 |
37.25 | 2235 | 349 | 700 | 104.32 | 0.32 | 0 | 107.80 | 3.80 | 700 | 105.30 | 0.30 | 0 | 108.72 | 3.72 |
37.5 | 2250 | 339 | 700 | 104.30 | 0.30 | 0 | 107.82 | 3.82 | 700 | 105.30 | 0.30 | 0 | 108.74 | 3.74 |
37.75 | 2265 | 329 | 700 | 104.28 | 0.28 | 0 | 107.82 | 3.82 | 700 | 105.28 | 0.28 | 0 | 108.74 | 3.74 |
38 | 2280 | 320 | 700 | 104.28 | 0.28 | 0 | 107.84 | 3.84 | 700 | 105.26 | 0.26 | 0 | 108.76 | 3.76 |
38.25 | 2295 | 310 | 700 | 104.26 | 0.26 | 0 | 107.84 | 3.84 | 700 | 105.26 | 0.26 | 0 | 108.76 | 3.76 |
38.5 | 2310 | 300 | 700 | 104.24 | 0.24 | 0 | 107.86 | 3.86 | 700 | 105.24 | 0.24 | 0 | 108.78 | 3.78 |
38.75 | 2325 | 291 | 700 | 104.22 | 0.22 | 0 | 107.88 | 3.88 | 700 | 105.22 | 0.22 | 0 | 108.80 | 3.80 |
39 | 2340 | 000 | 000 | 000.20 | 0.20 | 0 | 107.88 | 3.88 | 700 | 105.20 | 0.20 | 0 | 108.80 | 3.80 |
39.25 | 2355 | 272 | 700 | 104.18 | 0.18 | 0 | 107.90 | 3.90 | 700 | 105.18 | 0.18 | 0 | 108.82 | 3.82 |
39.5 | 2370 | 262 | 700 | 104.18 | 0.18 | 0 | 107.90 | 3.90 | 700 | 105.16 | 0.16 | 0 | 108.82 | 3.82 |
39.75 | 2385 | 252 | 700 | 104.16 | 0.16 | 0 | 107.92 | 3.92 | 700 | 105.14 | 0.14 | 0 | 108.84 | 3.84 |
40 | 2400 | 243 | 700 | 104.14 | 0.14 | 0 | 107.92 | 3.92 | 700 | 105.14 | 0.14 | 0 | 108.84 | 3.84 |
40.25 | 2415 | 233 | 700 | 104.12 | 0.12 | 0 | 107.92 | 3.92 | 700 | 105.12 | 0.12 | 0 | 108.84 | 3.84 |
40.5 | 2430 | 223 | 700 | 104.10 | 0.10 | 0 | 107.94 | 3.94 | 700 | 105.10 | 0.10 | 0 | 108.86 | 3.86 |
40.75 | 2445 | 214 | 700 | 104.08 | 0.08 | 0 | 107.94 | 3.94 | 700 | 105.08 | 0.08 | 0 | 108.86 | 3.86 |
41 | 2460 | 204 | 700 | 104.06 | 0.06 | 0 | 107.96 | 3.96 | 700 | 105.06 | 0.06 | 0 | 108.88 | 3.88 |
41.25 | 2475 | 195 | 700 | 104.04 | 0.04 | 0 | 107.96 | 3.96 | 700 | 105.04 | 0.04 | 0 | 108.88 | 3.88 |
41.5 | 2490 | 000 | 000 | 000.02 | 0.02 | 0 | 107.96 | 3.96 | 700 | 105.02 | 0.02 | 0 | 108.88 | 3.88 |
41.75 | 2505 | 175 | 175 | 104.00 | 0.00 | 0 | 107.98 | 3.98 | 175 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.90 | 3.90 |
42 | 2520 | 166 | 166 | 104.00 | 0.00 | 0 | 107.98 | 3.98 | 166 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.90 | 3.90 |
42.25 | 2535 | 000 | 000 | 000.00 | 0.00 | 0 | 107.98 | 3.98 | 156 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.90 | 3.90 |
42.5 | 2550 | 146 | 146 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.00 | 4.00 | 146 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.92 | 3.92 |
42.75 | 2565 | 137 | 137 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.00 | 4.00 | 137 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.92 | 3.92 |
43 | 2580 | 127 | 127 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.00 | 4.00 | 127 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.92 | 3.92 |
43.25 | 2595 | 117 | 117 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.00 | 4.00 | 117 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.92 | 3.92 |
43.5 | 2610 | 108 | 108 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.02 | 4.02 | 108 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.94 | 3.94 |
43.75 | 2625 | 98 | 98 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.02 | 4.02 | 98 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.94 | 3.94 |
44 | 2640 | 89 | 89 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.02 | 4.02 | 89 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.94 | 3.94 |
44.25 | 2655 | 79 | 79 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.02 | 4.02 | 79 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.94 | 3.94 |
44.5 | 2670 | 69 | 69 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.02 | 4.02 | 69 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.94 | 3.94 |
44.75 | 2685 | 60 | 60 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.02 | 4.02 | 60 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.94 | 3.94 |
45 | 2700 | 50 | 50 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.04 | 4.04 | 50 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.94 | 3.94 |
45.25 | 2715 | 40 | 40 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.04 | 4.04 | 40 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.96 | 3.96 |
45.5 | 2730 | 31 | 31 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.04 | 4.04 | 31 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.96 | 3.96 |
45.75 | 2745 | 21 | 21 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.04 | 4.04 | 21 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.96 | 3.96 |
46 | 2760 | 12 | 12 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.04 | 4.04 | 12 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.96 | 3.96 |
46.25 | 2775 | 2 | 2 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.04 | 4.04 | 2 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.96 | 3.96 |
46.5 | 2790 | 0 | 0 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.04 | 4.04 | 0 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.96 | 3.96 |
46.75 | 2805 | 0 | 0 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.04 | 4.04 | 0 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.96 | 3.96 |
47 | 2820 | 0 | 0 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.04 | 4.04 | 0 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.96 | 3.96 |
47.25 | 2835 | 0 | 0 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.04 | 4.04 | 0 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.96 | 3.96 |
47.5 | 2850 | 0 | 0 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.04 | 4.04 | 0 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.96 | 3.96 |
47.75 | 2865 | 0 | 0 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.04 | 4.04 | 0 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.96 | 3.96 |
48 | 2880 | 0 | 0 | 104.00 | 0.00 | 0 | 108.04 | 4.04 | 0 | 105.00 | 0.00 | 0 | 108.96 | 3.96 |
Invaso Cantoniera
Tr = 10 anni - Portate laminate e livelli d'invaso ogni 15'
Tempo di ritorno 10 anni | Livello iniziale d'invaso | |||||||||||||
104 m s.l.m. | 105 m s.l.m. | |||||||||||||
Scarichi di fondo aperti | Scarichi di fondo chiusi | Scarichi di fondo aperti | Scarichi di fondo chiusi | |||||||||||
Tempo | Portata in ingresso | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | |
ore | min | mc/s | mc/s | mc/s | m | mc/s | mc/s | m | mc/s | mc/s | m | mc/s | mc/s | m |
0 | 0 | 0 | 0 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.00 | 0.00 | 0 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.00 | 0.00 |
0.25 | 15 | 36 | 36 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.00 | 0.00 | 36 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.00 | 0.00 |
0.5 | 30 | 72 | 72 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.00 | 0.00 | 72 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.00 | 0.00 |
0.75 | 45 | 109 | 109 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.00 | 0.00 | 109 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.00 | 0.00 |
1 | 60 | 145 | 145 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.00 | 0.00 | 145 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.00 | 0.00 |
1.25 | 75 | 181 | 181 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.00 | 0.00 | 181 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.00 | 0.00 |
1.5 | 90 | 217 | 217 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.02 | 0.02 | 217 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.02 | 0.02 |
1.75 | 105 | 254 | 254 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.02 | 0.02 | 254 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.02 | 0.02 |
2 | 120 | 290 | 290 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.04 | 0.04 | 290 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.04 | 0.04 |
2.25 | 135 | 326 | 326 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.04 | 0.04 | 326 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.04 | 0.04 |
2.5 | 150 | 362 | 362 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.06 | 0.06 | 362 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.06 | 0.06 |
2.75 | 165 | 399 | 399 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.08 | 0.08 | 399 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.08 | 0.08 |
3 | 180 | 435 | 435 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.10 | 0.10 | 435 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.10 | 0.10 |
3.25 | 000 | 000 | 000 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.12 | 0.12 | 471 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.12 | 0.12 |
3.5 | 210 | 507 | 507 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.14 | 0.14 | 507 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.14 | 0.14 |
3.75 | 225 | 544 | 544 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.16 | 0.16 | 544 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.16 | 0.16 |
4 | 240 | 580 | 580 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.18 | 0.18 | 580 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.18 | 0.18 |
4.25 | 255 | 616 | 616 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.20 | 0.20 | 616 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.20 | 0.20 |
4.5 | 270 | 652 | 652 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.22 | 0.22 | 652 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.22 | 0.22 |
4.75 | 285 | 689 | 689 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.26 | 0.26 | 689 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.26 | 0.26 |
5 | 300 | 725 | 700 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.28 | 0.28 | 700 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.28 | 0.28 |
5.25 | 315 | 761 | 700 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.32 | 0.32 | 700 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.30 | 0.30 |
5.5 | 330 | 797 | 700 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.34 | 0.34 | 700 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.34 | 0.34 |
5.75 | 345 | 834 | 700 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.38 | 0.38 | 700 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.38 | 0.38 |
6 | 360 | 870 | 700 | 104.00 | 0.00 | 0 | 104.42 | 0.42 | 700 | 105.00 | 0.00 | 0 | 105.40 | 0.40 |
6.25 | 375 | 906 | 700 | 104.02 | 0.02 | 0 | 104.46 | 0.46 | 700 | 105.02 | 0.02 | 0 | 105.44 | 0.44 |
6.5 | 390 | 942 | 700 | 104.02 | 0.02 | 0 | 104.48 | 0.48 | 700 | 105.02 | 0.02 | 0 | 105.48 | 0.48 |
6.75 | 405 | 978 | 700 | 104.04 | 0.04 | 0 | 104.52 | 0.52 | 700 | 105.04 | 0.04 | 0 | 105.52 | 0.52 |
7 | 420 | 1015 | 700 | 104.04 | 0.04 | 0 | 104.56 | 0.56 | 700 | 105.04 | 0.04 | 0 | 105.56 | 0.56 |
7.25 | 435 | 1051 | 700 | 104.06 | 0.06 | 0 | 104.60 | 0.60 | 700 | 105.06 | 0.06 | 0 | 105.60 | 0.60 |
7.5 | 450 | 1087 | 700 | 104.08 | 0.08 | 0 | 104.66 | 0.66 | 700 | 105.08 | 0.08 | 0 | 105.64 | 0.64 |
7.75 | 465 | 1123 | 700 | 104.10 | 0.10 | 0 | 104.70 | 0.70 | 700 | 105.08 | 0.08 | 0 | 105.68 | 0.68 |
8 | 480 | 1160 | 700 | 104.10 | 0.10 | 0 | 104.74 | 0.74 | 700 | 105.10 | 0.10 | 0 | 105.72 | 0.72 |
8.25 | 495 | 1196 | 700 | 104.12 | 0.12 | 0 | 104.78 | 0.78 | 700 | 105.12 | 0.12 | 0 | 105.78 | 0.78 |
8.5 | 510 | 1232 | 700 | 104.14 | 0.14 | 0 | 104.84 | 0.84 | 700 | 105.14 | 0.14 | 0 | 105.82 | 0.82 |
8.75 | 525 | 1268 | 700 | 104.18 | 0.18 | 0 | 104.88 | 0.88 | 700 | 105.16 | 0.16 | 0 | 105.86 | 0.86 |
9 | 540 | 1305 | 700 | 104.20 | 0.20 | 0 | 104.94 | 0.94 | 700 | 105.20 | 0.20 | 0 | 105.92 | 0.92 |
9.25 | 555 | 1341 | 700 | 104.22 | 0.22 | 0 | 105.00 | 1.00 | 700 | 105.22 | 0.22 | 0 | 105.98 | 0.98 |
9.5 | 570 | 1377 | 700 | 104.24 | 0.24 | 0 | 105.04 | 1.04 | 700 | 105.24 | 0.24 | 0 | 106.02 | 1.02 |
9.75 | 585 | 1413 | 700 | 104.28 | 0.28 | 0 | 105.10 | 1.10 | 700 | 105.26 | 0.26 | 0 | 106.08 | 1.08 |
10 | 600 | 1450 | 700 | 104.30 | 0.30 | 0 | 105.16 | 1.16 | 700 | 105.30 | 0.30 | 0 | 106.14 | 1.14 |
10.25 | 615 | 1486 | 700 | 104.34 | 0.34 | 0 | 105.22 | 1.22 | 700 | 105.32 | 0.32 | 0 | 106.20 | 1.20 |
10.5 | 630 | 1522 | 700 | 104.36 | 0.36 | 0 | 105.28 | 1.28 | 700 | 105.36 | 0.36 | 0 | 106.26 | 1.26 |
10.75 | 645 | 1558 | 700 | 104.40 | 0.40 | 0 | 105.34 | 1.34 | 700 | 105.40 | 0.40 | 0 | 106.32 | 1.32 |
11 | 660 | 1595 | 700 | 104.44 | 0.44 | 0 | 105.40 | 1.40 | 700 | 105.42 | 0.42 | 0 | 106.38 | 1.38 |
11.25 | 675 | 1631 | 700 | 104.48 | 0.48 | 0 | 105.46 | 1.46 | 700 | 105.46 | 0.46 | 0 | 106.44 | 1.44 |
11.5 | 690 | 1667 | 700 | 104.52 | 0.52 | 0 | 105.54 | 1.54 | 700 | 105.50 | 0.50 | 0 | 106.50 | 1.50 |
11.75 | 705 | 1703 | 700 | 104.56 | 0.56 | 0 | 105.60 | 1.60 | 700 | 105.54 | 0.54 | 0 | 106.56 | 1.56 |
12 | 720 | 1740 | 700 | 104.60 | 0.60 | 0 | 105.66 | 1.66 | 700 | 105.58 | 0.58 | 0 | 106.64 | 1.64 |
12.25 | 735 | 1776 | 700 | 104.64 | 0.64 | 0 | 105.74 | 1.74 | 700 | 105.62 | 0.62 | 0 | 106.70 | 1.70 |
12.5 | 750 | 1812 | 700 | 104.68 | 0.68 | 0 | 105.80 | 1.80 | 700 | 105.66 | 0.66 | 0 | 106.76 | 1.76 |
12.75 | 765 | 1848 | 700 | 104.72 | 0.72 | 0 | 105.88 | 1.88 | 700 | 105.72 | 0.72 | 0 | 106.84 | 1.84 |
13 | 780 | 1885 | 700 | 104.78 | 0.78 | 0 | 105.96 | 1.96 | 700 | 105.76 | 0.76 | 0 | 106.90 | 1.90 |
13.25 | 795 | 1886 | 700 | 104.82 | 0.82 | 0 | 106.02 | 2.02 | 700 | 105.80 | 0.80 | 0 | 106.98 | 1.98 |
13.5 | 810 | 1864 | 700 | 104.86 | 0.86 | 0 | 106.10 | 2.10 | 700 | 105.86 | 0.86 | 0 | 107.06 | 2.06 |
13.75 | 825 | 1842 | 700 | 104.92 | 0.92 | 0 | 106.18 | 2.18 | 700 | 105.90 | 0.90 | 0 | 107.12 | 2.12 |
14 | 840 | 1821 | 700 | 104.96 | 0.96 | 0 | 106.24 | 2.24 | 700 | 105.94 | 0.94 | 0 | 107.20 | 2.20 |
14.25 | 855 | 1799 | 700 | 105.00 | 1.00 | 0 | 106.32 | 2.32 | 700 | 105.98 | 0.98 | 0 | 107.26 | 2.26 |
14.5 | 870 | 1777 | 700 | 105.04 | 1.04 | 0 | 106.38 | 2.38 | 700 | 106.02 | 1.02 | 0 | 107.34 | 2.34 |
14.75 | 885 | 1755 | 700 | 105.10 | 1.10 | 0 | 106.44 | 2.44 | 700 | 106.06 | 1.06 | 0 | 107.40 | 2.40 |
15 | 900 | 1733 | 700 | 105.14 | 1.14 | 0 | 106.52 | 2.52 | 700 | 106.10 | 1.10 | 0 | 107.46 | 2.46 |
15.25 | 915 | 1712 | 700 | 105.18 | 1.18 | 0 | 106.58 | 2.58 | 700 | 106.14 | 1.14 | 0 | 107.52 | 2.52 |
15.5 | 930 | 1690 | 700 | 105.22 | 1.22 | 0 | 106.64 | 2.64 | 700 | 106.18 | 1.18 | 0 | 107.60 | 2.60 |
15.75 | 945 | 1668 | 700 | 105.26 | 1.26 | 0 | 106.72 | 2.72 | 700 | 106.22 | 1.22 | 0 | 107.66 | 2.66 |
16 | 960 | 1646 | 700 | 105.30 | 1.30 | 0 | 106.78 | 2.78 | 700 | 106.26 | 1.26 | 0 | 107.72 | 2.72 |
16.25 | 975 | 1625 | 700 | 105.32 | 1.32 | 0 | 106.84 | 2.84 | 700 | 106.30 | 1.30 | 0 | 107.78 | 2.78 |
16.5 | 990 | 1603 | 700 | 105.36 | 1.36 | 0 | 106.90 | 2.90 | 700 | 106.34 | 1.34 | 0 | 107.84 | 2.84 |
16.75 | 1005 | 1581 | 700 | 105.40 | 1.40 | 0 | 106.96 | 2.96 | 700 | 106.36 | 1.36 | 0 | 107.90 | 2.90 |
17 | 1020 | 1559 | 700 | 105.44 | 1.44 | 0 | 107.02 | 3.02 | 700 | 106.40 | 1.40 | 0 | 107.96 | 2.96 |
17.25 | 1035 | 1537 | 700 | 105.46 | 1.46 | 0 | 107.08 | 3.08 | 700 | 106.44 | 1.44 | 0 | 108.02 | 3.02 |
17.5 | 1050 | 1516 | 700 | 105.50 | 1.50 | 0 | 107.14 | 3.14 | 700 | 106.46 | 1.46 | 0 | 108.08 | 3.08 |
17.75 | 1065 | 1494 | 700 | 105.54 | 1.54 | 0 | 107.20 | 3.20 | 700 | 106.50 | 1.50 | 0 | 108.14 | 3.14 |
18 | 1080 | 1472 | 700 | 105.56 | 1.56 | 0 | 107.26 | 3.26 | 700 | 106.52 | 1.52 | 0 | 108.18 | 3.18 |
18.25 | 1095 | 1450 | 700 | 105.60 | 1.60 | 0 | 107.32 | 3.32 | 700 | 106.56 | 1.56 | 0 | 108.24 | 3.24 |
18.5 | 1110 | 1429 | 700 | 105.62 | 1.62 | 0 | 107.36 | 3.36 | 700 | 106.58 | 1.58 | 0 | 108.30 | 3.30 |
18.75 | 1125 | 1407 | 700 | 105.66 | 1.66 | 0 | 107.42 | 3.42 | 700 | 106.62 | 1.62 | 0 | 108.34 | 3.34 |
19 | 1140 | 1385 | 700 | 105.68 | 1.68 | 0 | 107.48 | 3.48 | 700 | 106.64 | 1.64 | 0 | 108.40 | 3.40 |
19.25 | 1155 | 1363 | 700 | 105.70 | 1.70 | 0 | 107.52 | 3.52 | 700 | 106.66 | 1.66 | 0 | 108.46 | 3.46 |
19.5 | 1170 | 1341 | 700 | 105.74 | 1.74 | 0 | 107.58 | 3.58 | 700 | 106.70 | 1.70 | 0 | 108.50 | 3.50 |
19.75 | 1185 | 1320 | 700 | 105.76 | 1.76 | 0 | 107.62 | 3.62 | 700 | 106.72 | 1.72 | 0 | 108.56 | 3.56 |
20 | 1200 | 1298 | 700 | 105.78 | 1.78 | 0 | 107.68 | 3.68 | 700 | 106.74 | 1.74 | 0 | 108.60 | 3.60 |
20.25 | 1215 | 1276 | 700 | 105.80 | 1.80 | 0 | 107.72 | 3.72 | 700 | 106.76 | 1.76 | 0 | 108.64 | 3.64 |
20.5 | 1230 | 1254 | 700 | 105.82 | 1.82 | 0 | 107.78 | 3.78 | 700 | 106.78 | 1.78 | 0 | 108.70 | 3.70 |
20.75 | 1245 | 1233 | 700 | 105.84 | 1.84 | 0 | 107.82 | 3.82 | 700 | 106.80 | 1.80 | 0 | 108.74 | 3.74 |
21 | 1260 | 1211 | 700 | 105.86 | 1.86 | 0 | 107.86 | 3.86 | 700 | 106.82 | 1.82 | 0 | 108.78 | 3.78 |
21.25 | 1275 | 1189 | 700 | 105.88 | 1.88 | 0 | 107.92 | 3.92 | 700 | 106.84 | 1.84 | 0 | 108.84 | 3.84 |
21.5 | 1290 | 1167 | 700 | 105.90 | 1.90 | 0 | 107.96 | 3.96 | 700 | 106.86 | 1.86 | 0 | 108.88 | 3.88 |
21.75 | 1305 | 1145 | 700 | 105.92 | 1.92 | 0 | 108.00 | 4.00 | 700 | 106.88 | 1.88 | 0 | 108.92 | 3.92 |
22 | 1320 | 1124 | 700 | 105.94 | 1.94 | 0 | 108.04 | 4.04 | 700 | 106.90 | 1.90 | 0 | 108.96 | 3.96 |
22.25 | 1335 | 1102 | 700 | 105.96 | 1.96 | 0 | 108.08 | 4.08 | 700 | 106.92 | 1.92 | 0 | 109.00 | 4.00 |
22.5 | 1350 | 1080 | 700 | 105.98 | 1.98 | 0 | 108.12 | 4.12 | 700 | 106.92 | 1.92 | 0 | 109.04 | 4.04 |
22.75 | 1365 | 1058 | 700 | 105.98 | 1.98 | 0 | 108.16 | 4.16 | 700 | 106.94 | 1.94 | 0 | 109.08 | 4.08 |
23 | 1380 | 1037 | 700 | 106.00 | 2.00 | 0 | 108.20 | 4.20 | 700 | 106.96 | 1.96 | 0 | 109.12 | 4.12 |
23.25 | 1395 | 1015 | 700 | 106.02 | 2.02 | 0 | 108.24 | 4.24 | 700 | 106.96 | 1.96 | 0 | 109.16 | 4.16 |
23.5 | 1410 | 993 | 700 | 106.02 | 2.02 | 0 | 108.28 | 4.28 | 700 | 106.98 | 1.98 | 0 | 109.20 | 4.20 |
23.75 | 1425 | 971 | 700 | 106.04 | 2.04 | 0 | 108.32 | 4.32 | 700 | 107.00 | 2.00 | 0 | 109.22 | 4.22 |
24 | 1440 | 950 | 700 | 106.04 | 2.04 | 0 | 108.36 | 4.36 | 700 | 107.00 | 2.00 | 0 | 109.26 | 4.26 |
Tempo di ritorno 10 anni | Livello iniziale d'invaso | |||||||||||||
104 m s.l.m. | 105 m s.l.m. | |||||||||||||
Scarichi di fondo aperti | Scarichi di fondo chiusi | Scarichi di fondo aperti | Scarichi di fondo chiusi | |||||||||||
Tempo | Portata in ingresso | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | |
ore | min | mc/s | mc/s | mc/s | m | mc/s | mc/s | m | mc/s | mc/s | m | mc/s | mc/s | m |
24.25 | 1455 | 928 | 700 | 106.06 | 2.06 | 0 | 108.38 | 4.38 | 700 | 107.02 | 2.02 | 0 | 109.30 | 4.30 |
24.5 | 1470 | 906 | 700 | 106.06 | 2.06 | 0 | 108.42 | 4.42 | 700 | 107.02 | 2.02 | 0 | 109.32 | 4.32 |
24.75 | 1485 | 884 | 700 | 106.08 | 2.08 | 0 | 108.46 | 4.46 | 700 | 107.02 | 2.02 | 0 | 109.36 | 4.36 |
25 | 1500 | 862 | 700 | 106.08 | 2.08 | 0 | 108.48 | 4.48 | 700 | 107.04 | 2.04 | 0 | 109.40 | 4.40 |
25.25 | 1515 | 841 | 700 | 106.08 | 2.08 | 0 | 108.52 | 4.52 | 700 | 107.04 | 2.04 | 0 | 109.42 | 4.42 |
25.5 | 1530 | 000 | 000 | 000.08 | 2.08 | 0 | 108.54 | 4.54 | 700 | 107.04 | 2.04 | 0 | 109.46 | 4.46 |
25.75 | 1545 | 797 | 700 | 106.10 | 2.10 | 0 | 108.58 | 4.58 | 700 | 107.04 | 2.04 | 0 | 109.48 | 4.48 |
26 | 1560 | 000 | 000 | 000.10 | 2.10 | 0 | 108.60 | 4.60 | 700 | 107.06 | 2.06 | 0 | 109.52 | 4.52 |
26.25 | 1575 | 000 | 000 | 000.10 | 2.10 | 0 | 108.64 | 4.64 | 700 | 107.06 | 2.06 | 0 | 109.54 | 4.54 |
26.5 | 1590 | 732 | 700 | 106.10 | 2.10 | 0 | 108.66 | 4.66 | 700 | 107.06 | 2.06 | 0 | 109.56 | 4.56 |
26.75 | 1605 | 710 | 700 | 106.10 | 2.10 | 0 | 108.68 | 4.68 | 700 | 107.06 | 2.06 | 0 | 109.60 | 4.60 |
27 | 1620 | 688 | 700 | 106.10 | 2.10 | 0 | 108.72 | 4.72 | 700 | 107.06 | 2.06 | 0 | 109.62 | 4.62 |
27.25 | 1635 | 666 | 700 | 106.10 | 2.10 | 0 | 108.74 | 4.74 | 700 | 107.06 | 2.06 | 0 | 109.64 | 4.64 |
27.5 | 1650 | 645 | 700 | 106.10 | 2.10 | 0 | 108.76 | 4.76 | 700 | 107.06 | 2.06 | 0 | 109.66 | 4.66 |
27.75 | 1665 | 623 | 700 | 106.10 | 2.10 | 0 | 108.78 | 4.78 | 700 | 107.06 | 2.06 | 0 | 109.70 | 4.70 |
28 | 1680 | 601 | 700 | 106.10 | 2.10 | 0 | 108.80 | 4.80 | 700 | 107.04 | 2.04 | 0 | 109.72 | 4.72 |
28.25 | 1695 | 579 | 700 | 106.08 | 2.08 | 0 | 108.84 | 4.84 | 700 | 107.04 | 2.04 | 0 | 109.74 | 4.74 |
28.5 | 1710 | 558 | 700 | 106.08 | 2.08 | 0 | 108.86 | 4.86 | 700 | 107.04 | 2.04 | 0 | 109.76 | 4.76 |
28.75 | 1725 | 536 | 700 | 106.08 | 2.08 | 0 | 108.88 | 4.88 | 700 | 107.04 | 2.04 | 0 | 109.78 | 4.78 |
29 | 1740 | 514 | 700 | 106.06 | 2.06 | 0 | 108.90 | 4.90 | 700 | 107.02 | 2.02 | 0 | 109.80 | 4.80 |
29.25 | 1755 | 492 | 700 | 106.06 | 2.06 | 0 | 108.92 | 4.92 | 700 | 107.02 | 2.02 | 0 | 109.82 | 4.82 |
29.5 | 1770 | 470 | 700 | 106.06 | 2.06 | 0 | 108.92 | 4.92 | 700 | 107.02 | 2.02 | 0 | 109.82 | 4.82 |
29.75 | 1785 | 449 | 700 | 106.04 | 2.04 | 0 | 108.94 | 4.94 | 700 | 107.00 | 2.00 | 0 | 109.84 | 4.84 |
30 | 1800 | 427 | 700 | 106.04 | 2.04 | 0 | 108.96 | 4.96 | 700 | 107.00 | 2.00 | 0 | 109.86 | 4.86 |
30.25 | 1815 | 405 | 700 | 106.02 | 2.02 | 0 | 108.98 | 4.98 | 700 | 106.98 | 1.98 | 0 | 109.88 | 4.88 |
30.5 | 1830 | 383 | 700 | 106.02 | 2.02 | 0 | 109.00 | 5.00 | 700 | 106.96 | 1.96 | 0 | 109.90 | 4.90 |
30.75 | 1845 | 362 | 700 | 106.00 | 2.00 | 0 | 109.00 | 5.00 | 700 | 106.96 | 1.96 | 0 | 109.90 | 4.90 |
31 | 1860 | 340 | 700 | 105.98 | 1.98 | 0 | 109.02 | 5.02 | 700 | 106.94 | 1.94 | 0 | 109.92 | 4.92 |
31.25 | 1875 | 318 | 700 | 105.96 | 1.96 | 0 | 109.02 | 5.02 | 700 | 106.92 | 1.92 | 0 | 109.92 | 4.92 |
31.5 | 1890 | 296 | 700 | 105.96 | 1.96 | 0 | 109.04 | 5.04 | 700 | 106.92 | 1.92 | 0 | 109.94 | 4.94 |
31.75 | 1905 | 274 | 700 | 105.94 | 1.94 | 0 | 109.06 | 5.06 | 700 | 106.90 | 1.90 | 0 | 109.94 | 4.94 |
32 | 1920 | 253 | 700 | 105.92 | 1.92 | 0 | 109.06 | 5.06 | 700 | 106.88 | 1.88 | 0 | 109.96 | 4.96 |
32.25 | 1935 | 231 | 700 | 105.90 | 1.90 | 0 | 109.06 | 5.06 | 700 | 106.86 | 1.86 | 0 | 109.96 | 4.96 |
32.5 | 1950 | 209 | 700 | 105.88 | 1.88 | 0 | 109.08 | 5.08 | 700 | 106.84 | 1.84 | 0 | 109.98 | 4.98 |
32.75 | 1965 | 187 | 700 | 105.86 | 1.86 | 0 | 109.08 | 5.08 | 700 | 106.82 | 1.82 | 0 | 109.98 | 4.98 |
33 | 1980 | 166 | 700 | 105.84 | 1.84 | 0 | 109.10 | 5.10 | 700 | 106.80 | 1.80 | 0 | 109.98 | 4.98 |
33.25 | 1995 | 144 | 700 | 105.82 | 1.82 | 0 | 109.10 | 5.10 | 700 | 106.78 | 1.78 | 0 | 110.00 | 5.00 |
33.5 | 2010 | 122 | 700 | 105.80 | 1.80 | 0 | 109.10 | 5.10 | 700 | 106.76 | 1.76 | 0 | 110.00 | 5.00 |
33.75 | 2025 | 100 | 700 | 105.78 | 1.78 | 0 | 109.10 | 5.10 | 700 | 106.74 | 1.74 | 0 | 110.00 | 5.00 |
34 | 2040 | 78 | 700 | 105.76 | 1.76 | 0 | 109.10 | 5.10 | 700 | 106.72 | 1.72 | 0 | 110.00 | 5.00 |
34.25 | 2055 | 57 | 700 | 105.72 | 1.72 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.70 | 1.70 | 0 | 110.00 | 5.00 |
34.5 | 2070 | 35 | 700 | 105.70 | 1.70 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.66 | 1.66 | 0 | 110.02 | 5.02 |
34.75 | 2085 | 13 | 700 | 105.68 | 1.68 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.64 | 1.64 | 0 | 110.02 | 5.02 |
35 | 2100 | 0 | 700 | 105.64 | 1.64 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.62 | 1.62 | 0 | 110.02 | 5.02 |
35.25 | 2115 | 0 | 700 | 105.62 | 1.62 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.58 | 1.58 | 0 | 110.02 | 5.02 |
35.5 | 2130 | 0 | 700 | 105.60 | 1.60 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.56 | 1.56 | 0 | 110.02 | 5.02 |
35.75 | 2145 | 0 | 700 | 105.56 | 1.56 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.54 | 1.54 | 0 | 110.02 | 5.02 |
36 | 2160 | 0 | 700 | 105.54 | 1.54 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.50 | 1.50 | 0 | 110.02 | 5.02 |
36.25 | 2175 | 0 | 700 | 105.52 | 1.52 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.48 | 1.48 | 0 | 110.02 | 5.02 |
36.5 | 2190 | 0 | 700 | 105.48 | 1.48 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.46 | 1.46 | 0 | 110.02 | 5.02 |
36.75 | 2205 | 0 | 700 | 105.46 | 1.46 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.42 | 1.42 | 0 | 110.02 | 5.02 |
37 | 2220 | 0 | 700 | 105.42 | 1.42 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.40 | 1.40 | 0 | 110.02 | 5.02 |
37.25 | 2235 | 0 | 700 | 105.40 | 1.40 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.36 | 1.36 | 0 | 110.02 | 5.02 |
37.5 | 2250 | 0 | 700 | 105.38 | 1.38 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.34 | 1.34 | 0 | 110.02 | 5.02 |
37.75 | 2265 | 0 | 700 | 105.34 | 1.34 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.32 | 1.32 | 0 | 110.02 | 5.02 |
38 | 2280 | 0 | 700 | 105.32 | 1.32 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.28 | 1.28 | 0 | 110.02 | 5.02 |
38.25 | 2295 | 0 | 700 | 105.28 | 1.28 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.26 | 1.26 | 0 | 110.02 | 5.02 |
38.5 | 2310 | 0 | 700 | 105.26 | 1.26 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.24 | 1.24 | 0 | 110.02 | 5.02 |
38.75 | 2325 | 0 | 700 | 105.24 | 1.24 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.20 | 1.20 | 0 | 110.02 | 5.02 |
39 | 2340 | 0 | 700 | 105.20 | 1.20 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.18 | 1.18 | 0 | 110.02 | 5.02 |
39.25 | 2355 | 0 | 700 | 105.18 | 1.18 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.16 | 1.16 | 0 | 110.02 | 5.02 |
39.5 | 2370 | 0 | 700 | 105.14 | 1.14 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.12 | 1.12 | 0 | 110.02 | 5.02 |
39.75 | 2385 | 0 | 700 | 105.12 | 1.12 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.10 | 1.10 | 0 | 110.02 | 5.02 |
40 | 2400 | 0 | 700 | 105.10 | 1.10 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.06 | 1.06 | 0 | 110.02 | 5.02 |
40.25 | 2415 | 0 | 700 | 105.06 | 1.06 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.04 | 1.04 | 0 | 110.02 | 5.02 |
40.5 | 2430 | 0 | 700 | 105.04 | 1.04 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 106.02 | 1.02 | 0 | 110.02 | 5.02 |
40.75 | 2445 | 0 | 700 | 105.00 | 1.00 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.98 | 0.98 | 0 | 110.02 | 5.02 |
41 | 2460 | 0 | 700 | 104.98 | 0.98 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.96 | 0.96 | 0 | 110.02 | 5.02 |
41.25 | 2475 | 0 | 700 | 104.96 | 0.96 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.94 | 0.94 | 0 | 110.02 | 5.02 |
41.5 | 2490 | 0 | 700 | 104.92 | 0.92 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.90 | 0.90 | 0 | 110.02 | 5.02 |
41.75 | 2505 | 0 | 700 | 104.90 | 0.90 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.88 | 0.88 | 0 | 110.02 | 5.02 |
42 | 2520 | 0 | 700 | 104.86 | 0.86 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.86 | 0.86 | 0 | 110.02 | 5.02 |
42.25 | 2535 | 0 | 700 | 104.84 | 0.84 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.82 | 0.82 | 0 | 110.02 | 5.02 |
42.5 | 2550 | 0 | 700 | 104.82 | 0.82 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.80 | 0.80 | 0 | 110.02 | 5.02 |
42.75 | 2565 | 0 | 700 | 104.78 | 0.78 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.76 | 0.76 | 0 | 110.02 | 5.02 |
43 | 2580 | 0 | 700 | 104.76 | 0.76 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.74 | 0.74 | 0 | 110.02 | 5.02 |
43.25 | 2595 | 0 | 700 | 104.72 | 0.72 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.72 | 0.72 | 0 | 110.02 | 5.02 |
43.5 | 2610 | 0 | 700 | 104.70 | 0.70 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.68 | 0.68 | 0 | 110.02 | 5.02 |
43.75 | 2625 | 0 | 700 | 104.68 | 0.68 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.66 | 0.66 | 0 | 110.02 | 5.02 |
44 | 2640 | 0 | 700 | 104.64 | 0.64 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.62 | 0.62 | 0 | 110.02 | 5.02 |
44.25 | 2655 | 0 | 700 | 104.62 | 0.62 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.60 | 0.60 | 0 | 110.02 | 5.02 |
44.5 | 2670 | 0 | 700 | 104.58 | 0.58 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.58 | 0.58 | 0 | 110.02 | 5.02 |
44.75 | 2685 | 0 | 700 | 104.56 | 0.56 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.54 | 0.54 | 0 | 110.02 | 5.02 |
45 | 2700 | 0 | 700 | 104.54 | 0.54 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.52 | 0.52 | 0 | 110.02 | 5.02 |
45.25 | 2715 | 0 | 700 | 104.50 | 0.50 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.50 | 0.50 | 0 | 110.02 | 5.02 |
45.5 | 2730 | 0 | 700 | 104.48 | 0.48 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.46 | 0.46 | 0 | 110.02 | 5.02 |
45.75 | 2745 | 0 | 700 | 104.44 | 0.44 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.44 | 0.44 | 0 | 110.02 | 5.02 |
46 | 2760 | 0 | 700 | 104.42 | 0.42 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.40 | 0.40 | 0 | 110.02 | 5.02 |
46.25 | 2775 | 0 | 700 | 104.38 | 0.38 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.38 | 0.38 | 0 | 110.02 | 5.02 |
46.5 | 2790 | 0 | 700 | 104.36 | 0.36 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.36 | 0.36 | 0 | 110.02 | 5.02 |
46.75 | 2805 | 0 | 700 | 104.34 | 0.34 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.32 | 0.32 | 0 | 110.02 | 5.02 |
47 | 2820 | 0 | 700 | 104.30 | 0.30 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.30 | 0.30 | 0 | 110.02 | 5.02 |
47.25 | 2835 | 0 | 700 | 104.28 | 0.28 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.26 | 0.26 | 0 | 110.02 | 5.02 |
47.5 | 2850 | 0 | 700 | 104.24 | 0.24 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.24 | 0.24 | 0 | 110.02 | 5.02 |
47.75 | 2865 | 0 | 700 | 104.22 | 0.22 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.22 | 0.22 | 0 | 110.02 | 5.02 |
48 | 2880 | 0 | 700 | 104.20 | 0.20 | 0 | 109.12 | 5.12 | 700 | 105.18 | 0.18 | 0 | 110.02 | 5.02 |
Tempo di ritorno 50 anni | Livello iniziale d'invaso | ||||||||||||||||
101 m s.l.m. | 103.5 m s.l.m. | 104 m s.l.m. | 105 m s.l.m. | 107 m s.l.m. | |||||||||||||
Tempo | Portata in ingresso | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | Portata laminata | Livello d'invaso | Incremento rispetto alla quota iniziale | |
ore | min | mc/s | mc/s | mc/s | m | mc/s | mc/s | m | mc/s | mc/s | m | mc/s | mc/s | m | mc/s | mc/s | m |
0 | 0 | 0 | 0 | 101.00 | 0.00 | 0 | 103.50 | 0.00 | 0.00 | 104.00 | 0.00 | 0.00 | 105.00 | 0.00 | 0 | 107.00 | 0.00 |
0.25 | 15 | 86 | 86 | 101.00 | 0.00 | 86 | 103.50 | 0.00 | 86.45 | 104.00 | 0.00 | 86.45 | 105.00 | 0.00 | 86 | 107.00 | 0.00 |
0.5 | 30 | 173 | 173 | 101.00 | 0.00 | 173 | 103.50 | 0.00 | 172.90 | 104.00 | 0.00 | 172.90 | 105.00 | 0.00 | 173 | 107.00 | 0.00 |
0.75 | 45 | 000 | 000 | 000.00 | 0.00 | 259 | 103.50 | 0.00 | 259.35 | 104.00 | 0.00 | 259.35 | 105.00 | 0.00 | 259 | 107.00 | 0.00 |
1 | 60 | 346 | 346 | 101.00 | 0.00 | 346 | 103.50 | 0.00 | 345.79 | 104.00 | 0.00 | 345.79 | 105.00 | 0.00 | 346 | 107.00 | 0.00 |
1.25 | 75 | 432 | 432 | 101.00 | 0.00 | 432 | 103.50 | 0.00 | 432.24 | 104.00 | 0.00 | 432.24 | 105.00 | 0.00 | 432 | 107.00 | 0.00 |
1.5 | 90 | 519 | 519 | 101.00 | 0.00 | 519 | 103.50 | 0.00 | 518.69 | 104.00 | 0.00 | 518.69 | 105.00 | 0.00 | 519 | 107.00 | 0.00 |
1.75 | 105 | 605 | 605 | 101.00 | 0.00 | 605 | 103.50 | 0.00 | 605.14 | 104.00 | 0.00 | 605.14 | 105.00 | 0.00 | 605 | 107.00 | 0.00 |
2 | 120 | 692 | 681 | 101.00 | 0.00 | 692 | 103.50 | 0.00 | 691.59 | 104.00 | 0.00 | 691.59 | 105.00 | 0.00 | 692 | 107.00 | 0.00 |
2.25 | 135 | 778 | 681 | 101.00 | 0.00 | 698 | 103.50 | 0.00 | 700.00 | 104.00 | 0.00 | 700.00 | 105.00 | 0.00 | 700 | 107.00 | 0.00 |
2.5 | 150 | 864 | 681 | 101.00 | 0.00 | 698 | 103.50 | 0.00 | 700.00 | 104.00 | 0.00 | 700.00 | 105.00 | 0.00 | 700 | 107.00 | 0.00 |
2.75 | 165 | 951 | 681 | 101.00 | 0.00 | 698 | 103.50 | 0.00 | 700.00 | 104.00 | 0.00 | 700.00 | 105.00 | 0.00 | 700 | 107.00 | 0.00 |
3 | 180 | 1037 | 682 | 101.02 | 0.02 | 698 | 103.52 | 0.02 | 700.00 | 104.02 | 0.02 | 700.00 | 105.02 | 0.02 | 700 | 107.02 | 0.02 |
3.25 | 195 | 1124 | 682 | 101.04 | 0.04 | 698 | 103.54 | 0.04 | 700.00 | 104.04 | 0.04 | 700.00 | 105.04 | 0.04 | 700 | 107.02 | 0.02 |
3.5 | 210 | 1210 | 682 | 101.06 | 0.06 | 698 | 103.56 | 0.06 | 700.00 | 104.06 | 0.06 | 700.00 | 105.06 | 0.06 | 700 | 107.04 | 0.04 |
3.75 | 225 | 1297 | 682 | 101.08 | 0.08 | 698 | 103.58 | 0.08 | 700.00 | 104.08 | 0.08 | 700.00 | 105.08 | 0.08 | 700 | 107.06 | 0.06 |
4 | 240 | 1383 | 682 | 101.12 | 0.12 | 699 | 103.60 | 0.10 | 700.00 | 104.10 | 0.10 | 700.00 | 105.10 | 0.10 | 700 | 107.10 | 0.10 |
4.25 | 255 | 1470 | 682 | 101.14 | 0.14 | 699 | 103.64 | 0.14 | 700.00 | 104.12 | 0.12 | 700.00 | 105.12 | 0.12 | 700 | 107.12 | 0.12 |
4.5 | 270 | 1556 | 683 | 101.18 | 0.18 | 699 | 103.66 | 0.16 | 700.00 | 104.16 | 0.16 | 700.00 | 105.16 | 0.16 | 700 | 107.16 | 0.16 |
4.75 | 285 | 1643 | 683 | 101.22 | 0.22 | 699 | 103.70 | 0.20 | 700.00 | 104.20 | 0.20 | 700.00 | 105.20 | 0.20 | 700 | 107.18 | 0.18 |
5 | 300 | 1729 | 683 | 101.26 | 0.26 | 700 | 103.74 | 0.24 | 700.00 | 104.24 | 0.24 | 700.00 | 105.24 | 0.24 | 700 | 107.22 | 0.22 |
5.25 | 315 | 1815 | 684 | 101.32 | 0.32 | 700 | 103.78 | 0.28 | 700.00 | 104.28 | 0.28 | 700.00 | 105.28 | 0.28 | 700 | 107.26 | 0.26 |
5.5 | 330 | 1902 | 684 | 101.36 | 0.36 | 700 | 103.84 | 0.34 | 700.00 | 104.34 | 0.34 | 700.00 | 105.32 | 0.32 | 700 | 107.30 | 0.30 |
5.75 | 345 | 1988 | 684 | 101.42 | 0.42 | 700 | 103.88 | 0.38 | 700.00 | 104.38 | 0.38 | 700.00 | 105.38 | 0.38 | 700 | 107.36 | 0.36 |
6 | 360 | 2075 | 685 | 101.48 | 0.48 | 700 | 103.94 | 0.44 | 700.00 | 104.44 | 0.44 | 700.00 | 105.42 | 0.42 | 700 | 107.40 | 0.40 |
6.25 | 375 | 2161 | 685 | 101.54 | 0.54 | 700 | 104.00 | 0.50 | 700.00 | 104.50 | 0.50 | 700.00 | 105.48 | 0.48 | 700 | 107.46 | 0.46 |
6.5 | 390 | 2248 | 685 | 101.60 | 0.60 | 700 | 104.06 | 0.56 | 700.00 | 104.56 | 0.56 | 700.00 | 105.54 | 0.54 | 700 | 107.52 | 0.52 |
6.75 | 405 | 2334 | 686 | 101.68 | 0.68 | 700 | 104.12 | 0.62 | 700.00 | 104.62 | 0.62 | 700.00 | 105.60 | 0.60 | 700 | 107.58 | 0.58 |
7 | 420 | 2421 | 687 | 101.76 | 0.76 | 700 | 104.20 | 0.70 | 700.00 | 104.68 | 0.68 | 700.00 | 105.66 | 0.66 | 700 | 107.64 | 0.64 |
7.25 | 435 | 2507 | 687 | 101.82 | 0.82 | 700 | 104.26 | 0.76 | 700.00 | 104.76 | 0.76 | 700.00 | 105.74 | 0.74 | 700 | 107.70 | 0.70 |
7.5 | 450 | 2593 | 687 | 101.90 | 0.90 | 700 | 104.34 | 0.84 | 700.00 | 104.84 | 0.84 | 700.00 | 105.82 | 0.82 | 700 | 107.78 | 0.78 |
7.75 | 465 | 2680 | 688 | 102.00 | 1.00 | 700 | 104.42 | 0.92 | 700.00 | 104.90 | 0.90 | 700.00 | 105.88 | 0.88 | 700 | 107.86 | 0.86 |
8 | 480 | 2766 | 689 | 102.08 | 1.08 | 700 | 104.50 | 1.00 | 700.00 | 104.98 | 0.98 | 700.00 | 105.96 | 0.96 | 700 | 107.92 | 0.92 |
8.25 | 495 | 2853 | 689 | 102.18 | 1.18 | 700 | 104.58 | 1.08 | 700.00 | 105.08 | 1.08 | 700.00 | 106.04 | 1.04 | 700 | 108.00 | 1.00 |
8.5 | 510 | 2939 | 690 | 102.26 | 1.26 | 700 | 104.68 | 1.18 | 700.00 | 105.16 | 1.16 | 700.00 | 106.14 | 1.14 | 700 | 108.08 | 1.08 |
8.75 | 525 | 3026 | 690 | 102.36 | 1.36 | 700 | 104.76 | 1.26 | 700.00 | 105.26 | 1.26 | 700.00 | 106.22 | 1.22 | 700 | 108.18 | 1.18 |
9 | 540 | 3112 | 691 | 102.46 | 1.46 | 700 | 104.86 | 1.36 | 700.00 | 105.34 | 1.34 | 700.00 | 106.32 | 1.32 | 700 | 108.26 | 1.26 |
9.25 | 555 | 3199 | 692 | 102.56 | 1.56 | 700 | 104.96 | 1.46 | 700.00 | 105.44 | 1.44 | 700.00 | 106.42 | 1.42 | 700 | 108.36 | 1.36 |
9.5 | 570 | 3285 | 693 | 102.68 | 1.68 | 700 | 105.06 | 1.56 | 700.00 | 105.54 | 1.54 | 700.00 | 106.52 | 1.52 | 700 | 108.44 | 1.44 |
9.75 | 585 | 3371 | 693 | 102.78 | 1.78 | 700 | 105.16 | 1.66 | 700.00 | 105.64 | 1.64 | 700.00 | 106.62 | 1.62 | 700 | 108.54 | 1.54 |
10 | 600 | 3458 | 694 | 102.90 | 1.90 | 700 | 105.28 | 1.78 | 700.00 | 105.76 | 1.76 | 700.00 | 106.72 | 1.72 | 700 | 108.64 | 1.64 |
10.25 | 615 | 3544 | 695 | 103.02 | 2.02 | 700 | 105.38 | 1.88 | 700.00 | 105.86 | 1.86 | 700.00 | 106.82 | 1.82 | 700 | 108.74 | 1.74 |
10.5 | 630 | 3631 | 696 | 103.14 | 2.14 | 700 | 105.50 | 2.00 | 700.00 | 105.98 | 1.98 | 700.00 | 106.94 | 1.94 | 700 | 108.86 | 1.86 |
10.75 | 645 | 3690 | 696 | 103.26 | 2.26 | 700 | 105.62 | 2.12 | 700.00 | 106.10 | 2.10 | 700.00 | 107.04 | 2.04 | 700 | 108.96 | 1.96 |
11 | 660 | 3638 | 697 | 103.38 | 2.38 | 700 | 105.74 | 2.24 | 700.00 | 106.20 | 2.20 | 700.00 | 107.16 | 2.16 | 700 | 109.08 | 2.08 |
11.25 | 675 | 3586 | 698 | 103.50 | 2.50 | 700 | 105.84 | 2.34 | 700.00 | 106.32 | 2.32 | 700.00 | 107.28 | 2.28 | 700 | 109.18 | 2.18 |
11.5 | 690 | 3534 | 699 | 103.62 | 2.62 | 700 | 105.96 | 2.46 | 700.00 | 106.44 | 2.44 | 700.00 | 107.38 | 2.38 | 700 | 109.28 | 2.28 |
11.75 | 705 | 3482 | 700 | 103.74 | 2.74 | 700 | 106.08 | 2.58 | 700.00 | 106.54 | 2.54 | 700.00 | 107.48 | 2.48 | 700 | 109.38 | 2.38 |
12 | 720 | 3430 | 700 | 103.86 | 2.86 | 700 | 106.18 | 2.68 | 700.00 | 106.64 | 2.64 | 700.00 | 107.60 | 2.60 | 700 | 109.48 | 2.48 |
12.25 | 735 | 3378 | 700 | 103.96 | 2.96 | 700 | 106.28 | 2.78 | 700.00 | 106.76 | 2.76 | 700.00 | 107.70 | 2.70 | 700 | 109.58 | 2.58 |
12.5 | 750 | 3326 | 700 | 104.08 | 3.08 | 700 | 106.38 | 2.88 | 700.00 | 106.86 | 2.86 | 700.00 | 107.80 | 2.80 | 700 | 109.68 | 2.68 |
12.75 | 765 | 3274 | 700 | 104.18 | 3.18 | 700 | 106.48 | 2.98 | 700.00 | 106.96 | 2.96 | 700.00 | 107.90 | 2.90 | 700 | 109.78 | 2.78 |
13 | 780 | 3222 | 700 | 104.28 | 3.28 | 700 | 106.58 | 3.08 | 700.00 | 107.06 | 3.06 | 700.00 | 107.98 | 2.98 | 700 | 109.86 | 2.86 |
13.25 | 795 | 3170 | 700 | 104.38 | 3.38 | 700 | 106.68 | 3.18 | 700.00 | 107.14 | 3.14 | 700.00 | 108.08 | 3.08 | 700 | 109.96 | 2.96 |
13.5 | 810 | 3118 | 700 | 104.48 | 3.48 | 700 | 106.78 | 3.28 | 700.00 | 107.24 | 3.24 | 700.00 | 108.18 | 3.18 | 700 | 110.04 | 3.04 |
13.75 | 825 | 3066 | 700 | 104.58 | 3.58 | 700 | 106.86 | 3.36 | 700.00 | 107.34 | 3.34 | 700.00 | 108.26 | 3.26 | 700 | 110.14 | 3.14 |
14 | 840 | 3014 | 700 | 104.68 | 3.68 | 700 | 106.96 | 3.46 | 700.00 | 107.42 | 3.42 | 700.00 | 108.36 | 3.36 | 700 | 110.22 | 3.22 |
14.25 | 855 | 2962 | 700 | 104.76 | 3.76 | 700 | 107.04 | 3.54 | 700.00 | 107.50 | 3.50 | 700.00 | 108.44 | 3.44 | 700 | 110.30 | 3.30 |
14.5 | 870 | 2910 | 700 | 104.86 | 3.86 | 700 | 107.14 | 3.64 | 700.00 | 107.60 | 3.60 | 700.00 | 108.52 | 3.52 | 700 | 110.38 | 3.38 |
14.75 | 885 | 2858 | 700 | 104.94 | 3.94 | 700 | 107.22 | 3.72 | 700.00 | 107.68 | 3.68 | 700.00 | 108.60 | 3.60 | 700 | 110.46 | 3.46 |
15 | 900 | 2806 | 700 | 105.02 | 4.02 | 700 | 107.30 | 3.80 | 700.00 | 107.76 | 3.76 | 700.00 | 108.68 | 3.68 | 700 | 110.54 | 3.54 |
15.25 | 915 | 2754 | 700 | 105.12 | 4.12 | 700 | 107.38 | 3.88 | 700.00 | 107.84 | 3.84 | 700.00 | 108.76 | 3.76 | 700 | 110.60 | 3.60 |
15.5 | 930 | 2702 | 700 | 105.20 | 4.20 | 700 | 107.46 | 3.96 | 700.00 | 107.90 | 3.90 | 700.00 | 108.82 | 3.82 | 700 | 110.68 | 3.68 |
15.75 | 945 | 2650 | 700 | 105.28 | 4.28 | 700 | 107.52 | 4.02 | 700.00 | 107.98 | 3.98 | 700.00 | 108.90 | 3.90 | 700 | 110.74 | 3.74 |
16 | 960 | 2598 | 700 | 105.34 | 4.34 | 700 | 107.60 | 4.10 | 700.00 | 108.06 | 4.06 | 700.00 | 108.98 | 3.98 | 700 | 110.82 | 3.82 |
16.25 | 975 | 2546 | 700 | 105.42 | 4.42 | 700 | 107.66 | 4.16 | 700.00 | 108.12 | 4.12 | 700.00 | 109.04 | 4.04 | 700 | 110.88 | 3.88 |
16.5 | 990 | 2494 | 700 | 105.50 | 4.50 | 700 | 107.74 | 4.24 | 700.00 | 108.20 | 4.20 | 700.00 | 109.10 | 4.10 | 700 | 110.94 | 3.94 |
16.75 | 1005 | 2442 | 700 | 105.56 | 4.56 | 700 | 107.80 | 4.30 | 700.00 | 108.26 | 4.26 | 700.00 | 109.18 | 4.18 | 700 | 111.00 | 4.00 |
17 | 1020 | 2390 | 700 | 105.64 | 4.64 | 700 | 107.86 | 4.36 | 700.00 | 108.32 | 4.32 | 700.00 | 109.24 | 4.24 | 701 | 111.06 | 4.06 |
17.25 | 1035 | 2338 | 700 | 105.70 | 4.70 | 700 | 107.94 | 4.44 | 700.00 | 108.38 | 4.38 | 700.00 | 109.30 | 4.30 | 704 | 111.12 | 4.12 |
17.5 | 1050 | 2287 | 700 | 105.76 | 4.76 | 700 | 108.00 | 4.50 | 700.00 | 108.44 | 4.44 | 700.00 | 109.36 | 4.36 | 708 | 111.18 | 4.18 |
17.75 | 1065 | 2235 | 700 | 105.82 | 4.82 | 700 | 108.06 | 4.56 | 700.00 | 108.50 | 4.50 | 700.00 | 109.42 | 4.42 | 712 | 111.24 | 4.24 |
18 | 1080 | 2183 | 700 | 105.88 | 4.88 | 700 | 108.10 | 4.60 | 700.00 | 108.56 | 4.56 | 700.00 | 109.46 | 4.46 | 715 | 111.28 | 4.28 |
18.25 | 1095 | 2131 | 700 | 105.94 | 4.94 | 700 | 108.16 | 4.66 | 700.00 | 108.62 | 4.62 | 700.00 | 109.52 | 4.52 | 721 | 111.34 | 4.34 |
18.5 | 1110 | 2079 | 700 | 106.00 | 5.00 | 700 | 108.22 | 4.72 | 700.00 | 108.66 | 4.66 | 700.00 | 109.58 | 4.58 | 725 | 111.38 | 4.38 |
18.75 | 1125 | 2027 | 700 | 106.04 | 5.04 | 700 | 108.26 | 4.76 | 700.00 | 108.72 | 4.72 | 700.00 | 109.62 | 4.62 | 732 | 111.44 | 4.44 |
19 | 1140 | 1975 | 700 | 106.10 | 5.10 | 700 | 108.32 | 4.82 | 700.00 | 108.76 | 4.76 | 700.00 | 109.66 | 4.66 | 737 | 111.48 | 4.48 |
19.25 | 1155 | 1923 | 700 | 106.14 | 5.14 | 700 | 108.36 | 4.86 | 700.00 | 108.80 | 4.80 | 700.00 | 109.72 | 4.72 | 742 | 111.52 | 4.52 |
19.5 | 1170 | 1871 | 700 | 106.20 | 5.20 | 700 | 108.40 | 4.90 | 700.00 | 108.86 | 4.86 | 700.00 | 109.76 | 4.76 | 747 | 111.56 | 4.56 |
19.75 | 1185 | 1819 | 700 | 106.24 | 5.24 | 700 | 108.44 | 4.94 | 700.00 | 108.90 | 4.90 | 700.00 | 109.80 | 4.80 | 753 | 111.60 | 4.60 |
20 | 1200 | 1767 | 700 | 106.28 | 5.28 | 700 | 108.48 | 4.98 | 700.00 | 108.94 | 4.94 | 700.00 | 109.84 | 4.84 | 759 | 111.64 | 4.64 |
20.25 | 1215 | 1715 | 700 | 106.32 | 5.32 | 700 | 108.52 | 5.02 | 700.00 | 108.98 | 4.98 | 700.00 | 109.88 | 4.88 | 762 | 111.66 | 4.66 |
20.5 | 1230 | 1663 | 700 | 106.36 | 5.36 | 700 | 108.56 | 5.06 | 700.00 | 109.02 | 5.02 | 700.00 | 109.92 | 4.92 | 768 | 111.70 | 4.70 |
20.75 | 1245 | 1611 | 700 | 106.40 | 5.40 | 700 | 108.60 | 5.10 | 700.00 | 109.04 | 5.04 | 700.00 | 109.94 | 4.94 | 774 | 111.74 | 4.74 |
21 | 1260 | 1559 | 700 | 106.42 | 5.42 | 700 | 108.64 | 5.14 | 700.00 | 109.08 | 5.08 | 700.00 | 109.98 | 4.98 | 778 | 111.76 | 4.76 |
21.25 | 1275 | 1507 | 700 | 106.46 | 5.46 | 700 | 108.66 | 5.16 | 700.00 | 109.10 | 5.10 | 700.00 | 110.00 | 5.00 | 781 | 111.78 | 4.78 |
21.5 | 1290 | 1455 | 700 | 106.50 | 5.50 | 700 | 108.70 | 5.20 | 700.00 | 109.14 | 5.14 | 700.00 | 110.04 | 5.04 | 784 | 111.80 | 4.80 |
21.75 | 1305 | 1403 | 700 | 106.52 | 5.52 | 700 | 108.72 | 5.22 | 700.00 | 109.16 | 5.16 | 700.00 | 110.06 | 5.06 | 791 | 111.84 | 4.84 |
22 | 1320 | 1351 | 700 | 106.54 | 5.54 | 700 | 108.74 | 5.24 | 700.00 | 109.18 | 5.18 | 700.00 | 110.08 | 5.08 | 795 | 111.86 | 4.86 |
22.25 | 1335 | 1299 | 700 | 106.58 | 5.58 | 700 | 108.76 | 5.26 | 700.00 | 109.22 | 5.22 | 700.00 | 110.10 | 5.10 | 799 | 111.88 | 4.88 |
22.5 | 1350 | 1247 | 700 | 106.60 | 5.60 | 700 | 108.78 | 5.28 | 700.00 | 109.24 | 5.24 | 700.00 | 110.12 | 5.12 | 799 | 111.88 | 4.88 |
22.75 | 1365 | 1195 | 700 | 106.62 | 5.62 | 700 | 108.80 | 5.30 | 700.00 | 109.26 | 5.26 | 700.00 | 110.14 | 5.14 | 802 | 111.90 | 4.90 |
23 | 1380 | 1143 | 700 | 106.64 | 5.64 | 700 | 108.82 | 5.32 | 700.00 | 109.26 | 5.26 | 700.00 | 110.16 | 5.16 | 806 | 111.92 | 4.92 |
23.25 | 1395 | 1091 | 700 | 106.64 | 5.64 | 700 | 108.84 | 5.34 | 700.00 | 109.28 | 5.28 | 700.00 | 110.18 | 5.18 | 806 | 111.92 | 4.92 |
23.5 | 1410 | 1039 | 700 | 106.66 | 5.66 | 700 | 108.86 | 5.36 | 700.00 | 109.30 | 5.30 | 700.00 | 110.20 | 5.20 | 810 | 111.94 | 4.94 |
23.75 | 1425 | 987 | 700 | 106.68 | 5.68 | 700 | 108.86 | 5.36 | 700.00 | 109.30 | 5.30 | 700.00 | 110.20 | 5.20 | 810 | 111.94 | 4.94 |
24 | 1440 | 935 | 700 | 106.68 | 5.68 | 700 | 108.88 | 5.38 | 700.00 | 109.32 | 5.32 | 700.00 | 110.22 | 5.22 | 810 | 111.94 | 4.94 |
24.25 | 1455 | 883 | 700 | 106.70 | 5.70 | 700 | 108.88 | 5.38 | 700.00 | 109.32 | 5.32 | 700.00 | 110.22 | 5.22 | 810 | 111.94 | 4.94 |
24.5 | 1470 | 831 | 700 | 106.70 | 5.70 | 700 | 108.88 | 5.38 | 700.00 | 109.34 | 5.34 | 700.00 | 110.22 | 5.22 | 813 | 111.96 | 4.96 |
24.75 | 1485 | 779 | 700 | 106.70 | 5.70 | 700 | 108.90 | 5.40 | 700.00 | 109.34 | 5.34 | 700.00 | 110.22 | 5.22 | 813 | 111.96 | 4.96 |
25 | 1500 | 000 | 000 | 000.70 | 5.70 | 700 | 108.90 | 5.40 | 700.00 | 109.34 | 5.34 | 700.00 | 110.24 | 5.24 | 810 | 111.94 | 4.94 |
25.25 | 1515 | 676 | 700 | 106.70 | 5.70 | 700 | 108.90 | 5.40 | 700.00 | 109.34 | 5.34 | 700.00 | 110.24 | 5.24 | 810 | 111.94 | 4.94 |
25.5 | 1530 | 624 | 700 | 106.70 | 5.70 | 700 | 108.90 | 5.40 | 700.00 | 109.34 | 5.34 | 700.00 | 110.22 | 5.22 | 810 | 111.94 | 4.94 |
25.75 | 1545 | 000 | 000 | 000.70 | 5.70 | 700 | 108.88 | 5.38 | 700.00 | 109.34 | 5.34 | 700.00 | 110.22 | 5.22 | 810 | 111.94 | 4.94 |
26 | 1560 | 520 | 700 | 106.70 | 5.70 | 700 | 108.88 | 5.38 | 700.00 | 109.32 | 5.32 | 700.00 | 110.22 | 5.22 | 806 | 111.92 | 4.92 |
26.25 | 1575 | 468 | 700 | 106.68 | 5.68 | 700 | 108.88 | 5.38 | 700.00 | 109.32 | 5.32 | 700.00 | 110.22 | 5.22 | 806 | 111.92 | 4.92 |
26.5 | 1590 | 416 | 700 | 106.68 | 5.68 | 700 | 108.86 | 5.36 | 700.00 | 109.30 | 5.30 | 700.00 | 110.20 | 5.20 | 802 | 111.90 | 4.90 |
26.75 | 1605 | 000 | 000 | 000.66 | 5.66 | 700 | 108.86 | 5.36 | 700.00 | 109.30 | 5.30 | 700.00 | 110.20 | 5.20 | 799 | 111.88 | 4.88 |
27 | 1620 | 312 | 700 | 106.64 | 5.64 | 700 | 108.84 | 5.34 | 700.00 | 109.28 | 5.28 | 700.00 | 110.18 | 5.18 | 795 | 111.86 | 4.86 |
27.25 | 1635 | 260 | 700 | 106.64 | 5.64 | 700 | 108.82 | 5.32 | 700.00 | 109.26 | 5.26 | 700.00 | 110.16 | 5.16 | 795 | 111.86 | 4.86 |
27.5 | 1650 | 208 | 700 | 106.62 | 5.62 | 700 | 108.80 | 5.30 | 700.00 | 109.26 | 5.26 | 700.00 | 110.14 | 5.14 | 791 | 111.84 | 4.84 |
27.75 | 1665 | 000 | 000 | 000.60 | 5.60 | 700 | 108.78 | 5.28 | 700.00 | 109.24 | 5.24 | 700.00 | 110.12 | 5.12 | 788 | 111.82 | 4.82 |
28 | 1680 | 104 | 700 | 106.58 | 5.58 | 700 | 108.76 | 5.26 | 700.00 | 109.22 | 5.22 | 700.00 | 110.10 | 5.10 | 781 | 111.78 | 4.78 |
28.25 | 1695 | 52 | 700 | 106.54 | 5.54 | 700 | 108.74 | 5.24 | 700.00 | 109.18 | 5.18 | 700.00 | 110.08 | 5.08 | 778 | 111.76 | 4.76 |
28.5 | 1710 | 0 | 700 | 106.52 | 5.52 | 700 | 108.72 | 5.22 | 700.00 | 109.16 | 5.16 | 700.00 | 110.06 | 5.06 | 774 | 111.74 | 4.74 |
28.75 | 1725 | 0 | 700 | 106.50 | 5.50 | 700 | 108.70 | 5.20 | 700.00 | 109.14 | 5.14 | 700.00 | 110.04 | 5.04 | 771 | 111.72 | 4.72 |
29 | 1740 | 0 | 700 | 106.46 |