ACCORDO DI COLLABORAZIONE

Allegato B alla Delib.G.R. n. 30/12 del 20.6.2017



ACCORDO DI COLLABORAZIONE

tra

Agenzia Regionale del Distretto Idrografico della Sardegna

e

Dipartimento di Ingegneria Civile, Ambientale e Architettura

dell’Università degli Studi di Cagliari

Finalizzato alla predisposizione del Piano di Gestione del Rischio di alluvioni sui principali corsi d’acqua del distretto idrografico della Regione Autonoma della Sardegna, ai sensi dell’art. 7 della Direttiva 2007/60/CE in data 23.10.2007 e dell’art. 7 del Decreto Legislativo 23 febbraio 2010, n. 49


Bacino del Fiume Tirso


ALLEGATO

2.1.TI.R7.0

Relazione sulla Laminazione

Invaso diga di Cantoniera


Responsabile Scientifico per DICAAR

Xxxx. Xxxxxxxx Xxxxx Xxxxx


Elaborazioni

Xxx. Xxxxxxxx Xxxxx


Cagliari, Settembre 2016


Indice

1 Premessa 3

2 La diga “Xxxxxxxx d’Arborea” a Cantoniera sul fiume Tirso 5

2.1 Descrizione generale dell’opera 5

2.2 Organi di scarico 8

2.2.1 Scarico di fondo 8

2.2.2 Scarico di superficie 10

2.2.3 Portata effluente dagli scarichi alle differenti quote d’invaso 11

3 Regole operative per la gestione dell’invaso 13

4 Laminazione dell’onda di piena nell’invaso Cantoniera 15

4.1 Considerazioni preliminari 15

4.2 Scenari di laminazione 16

4.3 Risultati della procedura di laminazione 18

4.3.1 Scenario 1 18

4.3.2 Scenario 2 21

5 Propagazione dell’onda laminata a valle 30

5.1 Portata in uscita dalla traversa di Pranu Antoni 31

5.2 Sezioni a valle della diga di Pranu Antoni 39

6 Considerazioni conclusive di riepilogo 44


Allegato A – Procedura di calcolo dell’idrogramma triangolare

Allegato B – Sintesi della procedura analitica di simulazione del processo di laminazione nell’invaso Allegato C – Tabelle con valori discreti di portata laminata e di livello d’invaso con passo temporale di 15’

per l’invaso di Cantoniera

Allegato D – Tabelle con valori discreti di portata in uscita dall’invaso di Pranu Antoni con passo temporale di 15’


1 Premessa

All’interno delle attività previste dall’accordo di collaborazione del Marzo 2014 tra l’Agenzia di Distretto Idrografico della Sardegna (ARDIS) e il Dipartimento di Ingegneria Civile, Ambientale e Architettura (DICAAR) dell’Università di Cagliari per la predisposizione del Piano di Gestione del Rischio di Alluvioni (PGRA), all’Art. 3 (Obiettivi e attività) è richiamata la necessità di esaminare l’effetto di laminazione delle piene ad opera degli invasi. Infatti, per quanto concerne gli “interventi non strutturali” del PGRA, demandati alle Regioni in coordinamento con il Dipartimento nazionale della protezione civile, (D.Lgs. n. 49/2010 - art. 7 comma 5), è previsto che si sviluppi una fase di analisi al fine di predisporre una “sintesi dei contenuti dei piani urgenti di emergenza predisposti ai sensi dell'articolo 67, comma 5, del Decreto Legislativo n. 152 del 2006, nonché della normativa previgente e tengano conto degli aspetti relativi alle attività di ...” (punto c) “regolazione dei deflussi posta in essere anche attraverso i piani di laminazione”.

Nella stesso accordo, tra ARDIS e DICAAR, è anche detto i che modelli di simulazione idraulica predisposti nell’ambito del Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (PSFF)1 hanno già tenuto in considerazione l’effetto della laminazione effettuata dai bacini artificiali esistenti sui valori al colmo delle portate di piena per i diversi tempi di ritorno considerati. Pertanto, al fine di valutare nel PGRA gli interventi strutturali di protezione per le aree a rischio presenti nei tratti a valle dei bacini artificiali, sono state utilizzate dal DICAAR le portate al colmo laminate definite nell’ambito del PSFF.

Tuttavia, nello stesso Accordo, è puntualizzato che, “qualora successivamente alla pianificazione già svolta siano intervenute o siano in progetto delle modifiche delle regole operative di gestione degli invasi, ai sensi dell’art. 7 comma 5 del D.Lgs. n. 49/2010, ovvero siano stati realizzati interventi strutturali nelle opere di sbarramento e/o di modifica delle opere di scarico”, dovranno essere aggiornate le valutazioni già condotte. Di seguito, nell’Accordo è puntualizzato che la “fase di aggiornamento sarà realizzata sulla base delle indicazioni sulle modifiche delle regole gestionali e delle portate scaricate a valle degli sbarramenti, che saranno fornite da ARDIS e dagli Enti gestori degli invasi”.

In tempi più recenti, sulla base delle decisioni assunte dal Tavolo Tecnico sui Piani di Laminazione nelle riunioni del 26 Ottobre 2015 e del 10 Febbraio 2016, con nota dell’Agenzia in data 16 Febbraio 2016, il DICAAR è stato invitato a partecipare alle riunioni del Tavolo Tecnico al fine di offrire supporto tecnico-scientifico nella predisposizione dei Piani di Laminazione. D’altra parte, questa attività era già stata prevista nell’aggiornamento del Programma dell’accordo tra ARDIS e DICAR, del Novembre 2015, per il completamento della fase finale del PGRA. In questo documento, al punto 2, è infatti previsto che il DICAAR fornisca supporto scientifico al “Tavolo Tecnico con il compito di coordinare le attività di redazione dei piani di laminazione contenenti le azioni di regolazione dei deflussi dalle dighe nel corso di eventi di piena [...] predisposti dalla struttura della Regione responsabile del governo delle piene, con il concorso tecnico dei Centri Funzionali decentrati, dell'Autorità di bacino e del Registro italiano dighe, d'intesa con i gestori, sotto il coordinamento del Dipartimento della protezione civile, prefigurando diversi e possibili scenari d'evento per ciascuna diga e prevedendo le misure e le procedure da adottare tenendo in buon conto sia la mitigazione degli effetti a valle dell'invaso, sia la sicurezza delle opere, sia l'esigenza di utilizzazione dei volumi invasati”.


1 Studi, indagini, elaborazioni attinenti all’ingegneria integrata, necessari alla redazione dello Studio denominato Progetto di Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (P.S.F.F.). Regione Autonoma della Sardegna


Sulla base di queste premesse, di seguito si illustrano le analisi effettuate dal DICAAR nella predisposizione di un documento che possa essere di supporto alla redazione dei “Piani di laminazione statica, anche speditivi”, così come definiti sulla base delle decisioni assunte dal Tavolo Tecnico nella riunione del 10 Febbraio 2016 e riportate nel documento in data 16 Febbraio 2016, prot. n. 0001522 dell’Agenzia di Distretto Idrografico.

Nello stesso documento sono indicate le seguenti 11 dighe alle quali è connesso il “rischio idraulico a valle”:

1. Muzzone (fiume Coghinas);

2. Nuraghe Arrubiu (fiume Flumendosa);

3. Cantoniera (fiume Tirso);

4. Is Barroccus (fiume Flumini Mannu);

5. Monte Crispu (fiume Temo);

6. Xxxxxxxxxx Roccadoria (fiume Temo);

7. Xxxxxxx Xxxxx Xxxxxx (fiume Tirso);

8. Casteldoria (fiume Coghinas);

9. Maccheronis (fiume Posada);

10. Pedra ‘e Othoni (fiume Cedrino);

11. Xxxxx Is Abis (fiume Cixerri).

Nelle prime riunioni del Tavolo Tecnico si è inoltre concordato di predisporre in via prioritaria i Piani per le dighe di Maccheronis e di Pedra ‘e Othoni.


Nella presente relazione è analizzato l’invaso sotteso dalla diga “Eleonora d’Arborea”, in località Cantoniera sul fiume Tirso. Si forniscono preliminarmente alcuni elementi descrittivi dello sbarramento e dell’invaso. Quindi, si documentano le analisi effettuate in relazione alla entità della laminazione operata dall’invaso con diverse ipotesi di quota idrica all’inizio dell’evento di piena e con differenti ipotesi sulla sua entità, basati sulla attribuzione del tempo di ritorno atteso. Si analizza, infine, la propagazione dell’onda di piena laminata nelle sezioni vallive del fiume Tirso.


2 La diga “Xxxxxxxx d’Arborea” a Cantoniera sul fiume Tirso


2.1 DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA

La diga “Eleonora d’Arborea” a Cantoniera (d’ora in avanti indicata più brevemente con tale ultima denominazione) sbarra il fiume Tirso nel territorio del comune di Busachi (OR). L’opera di sbarramento assolve ai compiti di regolazione ai fini irrigui, idroelettrici, potabili ed industriali, ed alla laminazione delle piene, ed è attualmente gestita dall’Ente Acque della Sardegna (Enas).

La diga determina l’invaso con maggiore capacità della Sardegna. Il progetto venne redatto dal Prof. Ing. Xxxxxxx Xxxxxx, in collaborazione con il Prof. Xxx. Xxx Xxxxxxxxxx e con l’Xxx. Xxxxxxx Xxxxx (1978). I lavori per la sua costruzione, iniziati nel 1982, furono ultimati nell’ottobre del 1996. La diga è del tipo a gravità in calcestruzzo a speroni e vani interni. È alta 100 m ed ha uno sviluppo del coronamento di 582 m. Lo sbarramento alla quota di massima regolazione determina una capacità di accumulo di 792.84 milioni di metri cubi.

Attualmente la diga è in fase di invasi sperimentali.




Figura 2.1 – Diga Cantoniera, vista da monte



Figura 2.2 – Diga Cantoniera, vista da valle


Le caratteristiche principali dell’opera sono riassunte in Tabella 2.12 e in Figura 2.3 viene fornita la curva d’invaso. In Figura 2.42 è presente la sezione trasversale del concio sfiorante tipo.


2 Foglio di condizioni per l'esercizio e la manutenzione della diga Cantoniera. Direzione Generale per le Dighe, le Infrastrutture Idriche ed Elettriche. Ufficio Tecnico per le Dighe di Cagliari.



140


120


100


80


60


40


20


0

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

Volume invasato

[Mmc]

Quota di invaso

[m s.l.m.]

Figura 2.3 – Curva di invaso Cantoniera



Tabella 2.1 – Caratteristiche della diga Cantoniera


Altezza sbarramento

100.00 m

Sviluppo coronamento

582.00 m

Quota coronamento

120.00 m s.l.m.

Quota di massimo invaso

118.00 m s.l.m.

Quota massima regolazione

116.50 m s.l.m.

Quota minima regolazione

55.45 m s.l.m.

Volume totale di invaso

792.84 x 106 m3

Volume utile di regolazione

745.00 x 106 m3

Volume di laminazione

44.64 x 106 m3

Superficie del bacino imbrifero

2'056 km2



Figura 2.4 – Sezione trasversale diga Cantoniera


2.2 ORGANI DI SCARICO

La diga è dotata di due scarichi di fondo e di uno scarico di superficie presidiato da paratoie.

La portata esitata con livello di invaso a quota 118.00 m s.l.m. (quota di xxxxxxx xxxxxx) è pari a:

- dai due scarichi di fondo 700 m3/s;

- dallo scarico di superficie 2’835 m3/s.


2.2.1 SCARICO DI FONDO

Gli scarichi di fondo (Figura 2.52) sono entrambi costituiti da un condotto di sezione circolare con diametro

4.2 m e quota di fondo 48 m s.l.m., con luce di imbocco 6.0 x 6.0 m e di sbocco 3.25 x 4.0 m. Ciascun scarico è intercettato a monte da una paratoia piana a ruota e a valle da una paratoia a settore, quest’ultima con funzione di regolazione della portata.



Figura 2.5 – Dettaglio sezione scarico di fondo diga Cantoniera


Con il massimo grado di apertura delle paratoie ogni scarico è caratterizzato dalle portate di deflusso definite dalla seguente equazione3:

H − 48 −1.944

Q = 47.6864 ⋅


con H quota di invaso espressa in metri s.l.m.


3 Appendice A, Relazione Monografica di Bacino Idrografico – Fiume Tirso. Studi, indagini, elaborazioni attinenti

all’ingegneria integrata, necessari alla redazione dello studio denominato Progetto di Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (PSFF). Assessorato dei Lavori Pubblici. Regione Autonoma della Sardegna


Per rispettare il limite sulla velocità massima nei condotti, la portata effluente da ciascun scarico non può superare i 350 m3/s, valore che viene raggiunto con il livello idrico a quota 103.8 m s.l.m.


2.2.2 SCARICO DI SUPERFICIE

Lo scarico di superficie (Figura 2.62) è costituito da sei luci ottenute in fregio al coronamento con soglia a quota 111 m s.l.m., ciascuna di ampiezza 12 m presidiata da paratoie a ventola di altezza 5.5 m. Lo scivolo dello scarico segue la parabola Xxxxxxx – Xxxxxxx. La portata di deflusso, con paratoie completamente abbattute, è valutabile con la seguente relazione3:

Q = 121.2025⋅ h1.62


con h carico sulla soglia espresso in metri.




Figura 2.6 – Dettaglio sezione scarico di superficie diga Cantoniera


2.2.3 PORTATA EFFLUENTE DAGLI SCARICHI ALLE DIFFERENTI QUOTE D’INVASO

Di seguito si riporta sotto forma di tabella e di grafico la portata effluente dagli scarichi a differenti quote d’invaso sulla base delle equazioni sopra date.


Tabella 2.2 – Portata effluente dagli scarichi alle differenti quote d’invaso



Livello d'invaso


Scarichi di fondo


Scarico di superficie


Totale

m s.l.m.

m3/s

m3/s

m3/s

50

23

-

23

60

302

-

302

70

427

-

427

80

523

-

523

90

604

-

604

95

640

-

640

100

675

-

675

102

688

-

688

104

700

-

700

106

700

-

700

108

700

-

700

110

700

-

700

111

700

0

700

112

700

121

821

113

700

373

1’073

114

700

719

1’419

115

700

1’145

1’845

116

700

1’644

2’344

117

700

2’209

2’909

118

700

2’835

3’535


Portata effluente dagli scarichi

Scarichi di fondo Scarico di superficie

Totale

4000


3500


3000


2500


2000


1500


1000


500


0

50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 105 110 115 120

Livelli d'invaso [m s.l.m.]

Portata effluente

[mc/s]

Figura 2.7 – Portata effluente dagli scarichi


3 Regole operative per la gestione dell’invaso

La quota di esercizio del serbatoio attualmente autorizzata è 101.0 m s.l.m., che è consentito superare solo in occasione di eventi di piena. Le ipotesi di laminazione dell’idrogramma di piena considerate nel PGRA riprendono i valori stimati nell’Appendice A del PSFF3 per la stima della portata massima ai diversi tempi di ritorno a valle dello sbarramento. Durante tali eventi la regola operativa di gestione degli scarichi è la seguente:

- in fase inziale dell’evento si provvede a far defluire con gli scarichi di fondo una portata contenuta nel valore della massima portata transitabile in alveo (140 m3/s), mantenendo costante il livello d'invaso, scaricando quindi una portata pari a quella entrante;

- successivamente se il valore della portata in ingresso supera in misura rilevante il valore della massima portata transitabile in alveo, determinando così un rapido innalzamento della quota di invaso, si procede con l'ulteriore apertura degli scarichi di fondo fino al massimo consentito dagli stessi pari a 700 m3/s, non superando il valore della portata entrante;

- se il valore della portata entrante supera 700 m3/s, il livello di invaso si incrementerà fino a interessare, eventualmente, lo scarico di superficie a quota 111 m s.l.m. con conseguente funzionamento dello stesso a soglia libera senza alcun intervento delle paratoie;

- in fase di esaurimento del fenomeno si riporta il serbatoio al livello di regolazione autorizzato non superando il valore massimo di portata scaricata dall'inizio dell'evento.

Si ricorda che gli scenari di funzionamento che sono stati analizzati nel PSFF e nel PGRA fanno riferimento alla condizione attuale di regolazione (quota invaso 101.0 m s.l.m.) e a scenari di regolazione ipotizzabili per il futuro, ciascuno dei quali con quota di esercizio che viene aumentata rispetto all’attuale (105.0; 107.0; 109.0 e 111.0 m s.l.m.).

Per ogni condizione di regolazione sono state considerate nel PSFF due ipotesi per la stima dell’idrogramma di piena entrante, diversificate nella valutazione dei volumi delle onde di piena in arrivo all’invaso. Entrambe le ipotesi si possono considerare compatibili con i tempi di corrivazione attesi nel bacino, e sono correlabili a differenti durate dell’evento meteorico:

- ipotesi A: durata evento compresa fra 30 e 40 ore, pari a 30.5 ore alla sezione di Cantoniera;

- ipotesi B: durata evento compresa fra 40 e 50 ore, pari a 48.4 ore alla sezione di Cantoniera.

Ovviamente, mantenendo costante la stima del valore della portata al colmo dell’onda di piena si modifica in tal modo il volume di piena in ingresso all’invaso.

Sulla base dei risultati ottenuti anche in successivi studi di approfondimento del processo di laminazione dell’invaso di Cantoniera3, la configurazione delle fasce fluviali delle sezioni vallive del fiume Tirso è stata definita in riferimento all’attuale configurazione dello stato del serbatoio, quota 101.00 m s.l.m., considerando l’ipotesi idrologica A.

Sia in PSFF che in PGRA è anche verificato che la stima della massima portata laminata, per ciascuno dei diversi tempi di ritorno considerati, può ritenersi costante anche considerando livelli iniziali d’invaso superiori a quello attuale di 101 m slm, fino a quota 107.0 m s.l.m.


Nella individuazione delle fasce fluviali interessate da pericolosità vallive, il PSFF individua tale limite di invaso iniziale di 107 m come situazione che consente di mantenere sia il valore di colmo della portata laminata che i limiti delle fasce invariati rispetto a quelli individuati con la quota di massima regolazione attualmente autorizzata. Nel caso in cui si innalzi ulteriormente, oltre i 107 m s.l.m., il livello della quota di massima regolazione nell’esercizio della diga dovranno essere riviste, in aumento, le portate di piena di riferimento per la delimitazione delle fasce fluviali.


Alla luce di queste considerazioni in sede di Tavolo Tecnico è stato deciso di analizzare la laminazione dell’invaso considerando lo scenario di input idrologico “A” e tre configurazioni di esercizio della diga diversificate in funzione del livello inziale di invaso:

- quota iniziale 101.0, attuale livello d’invaso autorizzato;

- quota iniziale 103.5, precedente livello d’invaso autorizzato;

- quota iniziale 107.0, livello di invaso massimo associato alle attuali delimitazioni delle fasce fluviali.


In una seconda fase di analisi, in previsione di una possibile modifica della quota d’invaso autorizzata, sono state analizzate le seguenti quote iniziali considerando anche eventi di piena con tempo di ritorno più frequente:

- 104 m s.l.m.

- 105 m s.l.m.


4 Laminazione dell’onda di piena nell’invaso Cantoniera


4.1 CONSIDERAZIONI PRELIMINARI

Nel presente capitolo si illustrano i risultati della simulazione del processo di laminazione dell’onda di piena nell’invaso di Cantoniera.

Nella definizione dell’idrogramma di piena in ingresso all’invaso, coerentemente con le indicazioni metodologiche date in premessa e con gli indirizzi che si è dato il Tavolo Tecnico di pervenire in tempi rapidi a “Piani di laminazione statica anche di carattere speditivo”, ed in relazione a quanto emerso dall’analisi realizzata per il bacino del Posada in riferimento all’utilizzo di differenti idrogrammi, si conferma l’impostazione metodologica utilizzata nel Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (PSFF)4 e ripresa dal DICAAR nell’ambito del PGRA. Pertanto, l’evento di piena è caratterizzato da un idrogramma di forma triangolare nel quale la portata al colmo, l’entità della fase di concentrazione e il volume di piena sono definiti coerentemente con le indicazioni date in PSFF. Le metodologia di calcolo per la determinazione della portata al colmo è pertanto di tipo diretto ed è basato sulla distribuzione probabilistica TCEV regionalizzata5. Si ricorre all’informazione pluviometrica per determinare il volume complessivo di piena tramite la stima del volume di pioggia netta. Per ulteriori dettagli sulle valutazioni degli elementi di calcolo adottate si rimanda agli allegati alla presente relazione.

Si ricorda che il PSFF fornisce le portate per cinque tempi di ritorno: 2, 50, 100, 200 e 500 anni. Nell’ambito delle valutazione specifiche per l’invaso in esame, e considerando le finalità del presente studio, si è deciso di trascurare l’effetto di laminazione dell’invaso per i tempi di ritorno di 2 anni e di 500 anni.

Come già detto, in previsione di una possibile modifica della quota d’invaso autorizzata, si è inoltre ritenuto di importanza strategica verificare la possibilità di laminazione per tempi di ritorno intermedi tra i 2 e i 50 anni. Pertanto, in alcune elaborazioni saranno considerati anche gli eventi di piena, ed i relativi idrogrammi, con tempi di ritorno di 5 e 10 anni.

In Figura 4.1 si riportano gli idrogrammi utilizzati e in Tabella 4.1 si forniscono i valori dei relativi parametri.


4 Relazione Monografica di Bacino Idrografico – Fiume Tirso. Studi, indagini, elaborazioni attinenti all’ingegneria integrata, necessari alla redazione dello studio denominato Progetto di Piano Stralcio delle Fasce Fluviali (PSFF). Assessorato dei Lavori Pubblici. Regione Autonoma della Sardegna

5 Xxx X., Xxxxx G.M., Xxxxxx G. (1988). Analisi regionale per la valutazione probabilistica delle piene in Sardegna. XXI Convegno di

Idraulica e costruzioni idrauliche. L’Aquila.


Idrogrammi di piena

6'000

5 anni

10 anni

50 anni

100 anni

200 anni

5'000


4'000


3'000


2'000


1'000


0

0

4

8

12

16

20

24

[h]

28

32

36

40

44

48

Portata

[m3/s]

Figura 4.1 – Idrogrammi di piena in ingresso all’invaso



Tabella 4.1 – Parametri dell’onda di piena in ingresso all’invaso








Tempo di ritorno

[anni]

5

10

50

100

200

Portata al colmo

[m3/s]

1’117

1’899

3’700

4’489

5’261

Tempo di picco

[h]

17.3

13.1

10.7

10.3

10.1

Tempo di base

[h]

46.3

34.9

28.5

27.6

26.9

Volume

[Mm3]

93.1

119.4

190

223

255


I risultati ottenuti dal PSFF, riferiti alla livello iniziale d’invaso 101.0 m s.l.m., sono dati in Tabella 4.2 nella quale si riportano i valori del colmo di portata laminata scaricata dall’invaso per i differenti tempi di ritorno.


Tabella 4.2 – Risultati della procedura di laminazione del PSFF






Tempi di ritorno

[anni]

50

100

200

Portata al colmo in ingresso all’invaso

[m3/s]

3’700

4’489

5’261

Portata di picco laminata

[m3/s]

700

700

700


4.2 SCENARI DI LAMINAZIONE

La simulazione del processo di laminazione è stata realizzata utilizzando l’equazione di continuità dei laghi, inserendo come input l’idrogramma dell’onda di piena triangolare (Figura 4.1), la curva d’invaso del lago (Figura 2.3) e le equazioni idrauliche che definiscono le portate effluenti dagli organi di scarico della diga alle diverse quote d’invaso, riportate al Paragrafo 2.2. Il passo temporale di analisi è pari a 1 minuto e la discretizzazione dei livelli di invaso assunta in 2 cm. Per una descrizione della procedura di simulazione del processo di laminazione implementata si rimanda agli allegati della presente relazione.


I criteri seguiti nell’attivazione dello scarico delle acque sono coerenti con le regole operative descritte al Paragrafo 3 e con quanto riportato al punto 2.1.o) della Direttiva P.C.M. 8 Luglio 2014 che prescrive di “determinare un incremento graduale delle portate scaricate, contenendone al massimo l’entità, che, a partire dalla fase di preallerta per «rischio diga» e in condizione di piena, non deve superare, nella fase crescente, quella della portata affluente al serbatoio; nella fase decrescente la portata scaricata non deve superare quella massima scaricata nella fase crescente.”

Pertanto, le regole di gestione degli scarichi utilizzate nell’ambito della laminazione sono le seguenti:

- utilizzo in progressione e quando possibile di tutti gli scarichi (fondo e superficie);

- nella fase di crescita la portata laminata non dovrà essere superiore a quella in ingresso;

- nella fase di decrescita la portata laminata non dovrà essere inferiore a quella in ingresso;

- nella fase di decrescita gli scarichi di fondo si chiudono al raggiungimento del livello d’invaso di partenza.

Per i tempi di ritorno di 50, 100 e 200 anni la laminazione è stata effettuata considerando inizialmente tre differenti configurazioni di livello d’invaso iniziale, ovvero:

- 101.0 m s.l.m.;

- 103.5 m s.l.m.;

- 107 m s.l.m.

Successivamente, in previsione di una possibile modifica della quota d’invaso autorizzata, sono stati esaminati ulteriori livelli iniziali, anche per i tempi di ritorno di 5 e 10 anni:

- 104 m s.l.m.;

- 105 m s.l.m.;

Per gli eventi di piena più frequenti è stata esaminata anche l’ipotesi di chiusura degli scarichi di fondo, al fine verificare la capacità dell’invaso di contenere totalmente la piena in ingresso.


Tabella 4.3 – Scenari di simulazione



Scenario

Organi di scarico utilizzati

Tempi di ritorno [anni]

Quota iniziale d’invaso

[m s.l.m.]


Fondo


101

1

+

00-000-000

103.5


Superficie


107


2


A

Fondo

+

Superficie

5-10

50-100-200


104

105

B

Solo Superficie

5-10


Di seguito si illustrano i risultati ottenuti con la simulazione del transito dell’onda di piena per i due scenari sopra definiti. Si evidenzia ulteriormente che gli scenari verranno analizzati considerando differenti livelli iniziali di invaso e differenti tempi di ritorno.

Si rimanda agli allegati alla presente relazione per le tabelle con i valori discreti di portata laminata e di livello d’invaso con passo temporale di 15’.


4.3 RISULTATI DELLA PROCEDURA DI LAMINAZIONE


4.3.1 SCENARIO 1

Lo scenario 1 considera gli eventi di piena con Tr 50, 100 e 200 anni e tre differenti livelli iniziali d’invaso. I risultati della procedura di laminazione sono riassunti nelle tabelle e nei grafici seguenti.


Tabella 4.4 – Risultati della laminazione – Scenario 1


Livello iniziale

Tempo di ritorno

[anni]

50

anni

100

anni

200

anni

[m s.l.m.]

Xxxxxxx xx xxxxx xx xxxxxxxx

[x0/x]

0’700

4’489

5’261

101

Portata di picco laminata

[m3/s]

700

700

700

Massimo livello d’invaso

[m s.l.m.]

106.7

108.1

109.5

103.5

Portata di picco laminata

[m3/s]

000

000

000

Massimo livello d’invaso

[m s.l.m.]

108.9

110.3

111.5

107

Portata di picco laminata

[m3/s]

813

1’067

1’365

Massimo livello d’invaso

[m s.l.m.]

112.0

113.0

113.9


Considerando la configurazione con livello iniziale d’invaso pari all’attuale quota autorizzata, 101 m s.l.m., si evince che non viene raggiunta per nessun tempo di ritorno la soglia dello scarico di superficie e pertanto l’onda di piena viene laminata utilizzando esclusivamente i due scarichi di fondo. Il valore di portata al colmo è pari al massimo valore scaricabile, confermando quanto riportato in PSFF.

Con quota inziale 103.5 m s.l.m. per il solo tempo di ritorno di 200 anni la laminazione dell’onda in arrivo viene realizzata anche con lo scarico superficiale; mentre con quota iniziale 107 m s.l.m. anche per il tempo di ritorno di 50 anni si supera la quota di 111 m s.l.m. con conseguente sfioro dalla scarico di superficie.



Portata in ingresso

Portata laminata [H iniz. 107 m] Livello di invaso [H iniz. 107 m]

6'000

50 anni

Portata laminata [H iniz. 101 m] Livello di invaso [H iniz. 101 m] Soglia scarico di superficie

Portata laminata [H iniz. 103.5 m]

Livello di invaso [H iniz. 103.5 m] Xxx xxxxxx

120

5'600

118

5'200

116

4'800

114

4'400

112

4'000

110

3'600

108

3'200

106

2'800

104

2'400

102

2'000

100

1'600

98

1'200

96

800

94

400

92

0

Ore 0

90

2

4

6

8

10

12 14 16 18 20 22

24

26 28 30 32

34 36

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 4.2 – Laminazione Tr = 50 anni, Scenario 1



Portata in ingresso

Portata laminata [H iniz. 107 m] Livello di invaso [H iniz. 107 m]

6'000

100 anni

Portata laminata [H iniz. 101 m] Livello di invaso [H iniz. 101 m] Soglia scarico di superficie

Portata laminata [H iniz. 103.5 m]

Livello di invaso [H iniz. 103.5 m] Xxx xxxxxx

120

5'600

118

5'200

116

4'800

114

4'400

112

4'000

110

3'600

108

3'200

106

2'800

104

2'400

102

2'000

100

1'600

98

1'200

96

800

94

400

92

0

Ore 0

90

2

4

6

8

10

12 14 16 18 20 22

24

26 28 30 32

34 36

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 4.3 – Laminazione Tr = 100 anni, Scenario 1



Portata in ingresso

Portata laminata [H iniz. 107 m] Livello di invaso [H iniz. 107 m]

6'000

200 anni

Portata laminata [H iniz. 101 m] Livello di invaso [H iniz. 101 m] Soglia scarico di superficie

Portata laminata [H iniz. 103.5 m]

Livello di invaso [H iniz. 103.5 m] Xxx xxxxxx

120

5'600

118

5'200

116

4'800

114

4'400

112

4'000

110

3'600

108

3'200

106

2'800

104

2'400

102

2'000

100

1'600

98

1'200

96

800

94

400

92

0

Ore 0

90

2

4

6

8

10

12 14 16 18 20 22

24

26 28 30 32

34 36

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 4.4 – Laminazione Tr = 200 anni, Scenario 1



4.3.2 SCENARIO 2

Nel secondo scenario sono stati considerati due ulteriori livelli iniziali d’invaso, compresi fra i precedenti, considerando anche eventi di piena più frequenti, ovvero 5 e 10 anni. Per tali eventi sono state considerate due differenti configurazioni degli scarichi di fondo: aperto e chiuso.

I risultati ottenuti sono riassunti di seguito.


Tabella 4.5 – Risultati della laminazione – Scenario 2 – 50, 100, 200 anni



Scarichi di fondo

Livello iniziale

Tempo di ritorno

[anni]

50

anni

100

anni

200

anni

[m s.l.m.]

Xxxxxxx xx xxxxx xx xxxxxxxx

[x0/x]

0’700

4’489

5’261


Aperti

104

Portata di picco laminata

[m3/s]

700

700

806

Massimo livello d’invaso

[m s.l.m.]

109.3

110.7

111.9

105

Portata di picco laminata

[m3/s]

700

745

965

Massimo livello d’invaso

[m s.l.m.]

110.2

111.5

112.6


Tabella 4.6 – Risultati della laminazione – Scenario 2 – 5, 10 anni



Scarichi di fondo

Livello iniziale

Tempo di ritorno

[anni]

5

anni

10

anni

[m s.l.m.]

Xxxxxxx xx xxxxx xx xxxxxxxx

[x0/x]

0’117

1’899


Aperti

104

Portata di picco laminata

[m3/s]

700

700

Massimo livello d’invaso

[m s.l.m.]

104.6

106.1

105

Portata di picco laminata

[m3/s]

700

700

Massimo livello d’invaso

[m s.l.m.]

105.6

107.1


Chiusi

104

Portata di picco laminata

[m3/s]

-

-

Massimo livello d’invaso

[m s.l.m.]

108.0

109.1

105

Portata di picco laminata

[m3/s]

-

-

Massimo livello d’invaso

[m s.l.m.]

109.0

110.0


I risultati ottenuti per gli eventi di piena maggiori sono chiaramente in linea con quelli del precedente scenario.

Per tali eventi emerge che la quota di massima regolazione non viene superata per Tr 50 anni per entrambi i livelli iniziali d’invaso considerati, mentre solo partendo da quota 104 m s.l.m. si riesce ad evitare di interessare lo scarico di superficie da parte della piena centenaria.

Per gli eventi di piena più frequenti si evidenzia che la chiusura degli scarichi di fondo consente di contenere totalmente la piena di entrambi gli eventi, anche con quota iniziale di 105 m s.l.m., con massima quota raggiunta pari a 110 m s.l.m., ovvero 1 metro al di sotto della soglia dello scarico di superficie.

Considerando la gestione ordinaria degli scarichi di fondo, invece, si riducono le massime quote d’invaso raggiunte e si ottiene per entrambi gli eventi la stessa portata laminata, pari a 700 m3/s.



Portata in ingresso

Livello di invaso [H iniz. 104 m] Max invaso

50 anni

Portata laminata [H iniz. 104 m] Livello di invaso [H iniz. 105 m]

Portata laminata [H iniz. 105 m]

Soglia scarico di superficie

6'000 120

5'600

118

5'200

116

4'800

114

4'400

112

4'000

110

3'600

108

3'200

106

2'800

104

2'400

102

2'000

100

1'600

98

1'200

96

800

94

400

92

0

Ore 0

90

2

4

6

8 10 12

14 16 18 20 22 24 26 28 30

32 34 36 38 40 42 44

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 4.5 – Laminazione Tr = 50 anni, Scenario 2



Portata in ingresso

Livello di invaso [H iniz. 104 m] Max invaso

100 anni

Portata laminata [H iniz. 104 m] Livello di invaso [H iniz. 105 m]

Portata laminata [H iniz. 105 m]

Soglia scarico di superficie

6'000 120

5'600

118

5'200

116

4'800

114

4'400

112

4'000

110

3'600

108

3'200

106

2'800

104

2'400

102

2'000

100

1'600

98

1'200

96

800

94

400

92

0

Ore 0

90

2

4

6

8 10 12

14 16 18 20 22 24 26 28 30

32 34 36 38 40 42 44

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 4.6 – Laminazione Tr = 100 anni, Scenario 2



Portata in ingresso

Livello di invaso [H iniz. 104 m] Max invaso

200 anni

Portata laminata [H iniz. 104 m] Livello di invaso [H iniz. 105 m]

Portata laminata [H iniz. 105 m]

Soglia scarico di superficie

6'000 120

5'600

118

5'200

116

4'800

114

4'400

112

4'000

110

3'600

108

3'200

106

2'800

104

2'400

102

2'000

100

1'600

98

1'200

96

800

94

400

92

0

Ore 0

90

2

4

6

8 10 12

14 16 18 20 22 24 26 28 30

32 34 36 38 40 42 44

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 4.7 – Laminazione Tr = 200 anni, Scenario 2



Portata in ingresso

5 anni

Scarichi di fondo aperti

Portata laminata [H iniz. 104 m]

Portata laminata [H iniz. 105 m]

Livello di invaso [H iniz. 104 m]

2'000

Livello di invaso [H iniz. 105 m]

Soglia scarico di superficie

112

1'800

110

1'600

108

1'400

106

1'200

104

1'000

102

800

100

600

98

400

96

200

94

0

Ore 0

92

2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 4.8 – Laminazione Tr = 5 anni, scarico di fondo aperto



Portata in ingresso

10 anni

Scarichi di fondo aperti

Portata laminata [H iniz. 104 m]

Portata laminata [H iniz. 105 m]

Livello di invaso [H iniz. 104 m]

2'000

Livello di invaso [H iniz. 105 m]

Soglia scarico di superficie

112

1'800

110

1'600

108

1'400

106

1'200

104

1'000

102

800

100

600

98

400

96

200

94

0

Ore 0

92

2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 4.9 – Laminazione Tr = 10 anni, scarico di fondo aperto



Portata in ingresso

5 anni

Scarichi di fondo chiusi

Portata laminata [H iniz. 104 m]

Portata laminata [H iniz. 105 m]

Livello di invaso [H iniz. 104 m]

2'000

Livello di invaso [H iniz. 105 m]

Soglia scarico di superficie

112

1'800

110

1'600

108

1'400

106

1'200

104

1'000

102

800

100

600

98

400

96

200

94

0

Ore 0

92

2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 4.10 – Laminazione Tr = 5 anni, scarico di fondo chiuso



Portata in ingresso

10 anni

Scarichi di fondo chiusi

Portata laminata [H iniz. 104 m]

Portata laminata [H iniz. 105 m]

Livello di invaso [H iniz. 104 m]

2'000

Livello di invaso [H iniz. 105 m]

Soglia scarico di superficie

112

1'800

110

1'600

108

1'400

106

1'200

104

1'000

102

800

100

600

98

400

96

200

94

0

Ore 0

92

2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48

Portata [m3/s]

Livello d'invaso [m s.l.m.]

Figura 4.11 – Laminazione Tr = 10 anni, scarico di fondo chiuso


5 Propagazione dell’onda laminata a valle

Nella presente relazione si considera esclusivamente la propagazione dell’onda laminata a valle dell’invaso di Cantoniera per gli eventi di piena con tempo di ritorno pari a 50, 100 e 200 anni, riferiti alle tre configurazioni di livello iniziale d’invaso del primo scenario. Per l’analisi degli eventi più frequenti si rimanda alla relazione della laminazione dell’invaso di Pranu Antoni.


Il PSFF ha suddiviso il bacino idrografico del fiume Tirso in 16 sottobacini definiti sulla base di altrettante sezioni di chiusura lungo l’asta principale (Figura 5.1).



Figura 5.1 – Sottobacini del fiume Tirso (fonte PSFF), in giallo sono indicate le sezioni di chiusura


Le sezioni interessate dall’effetto di laminazione dell’invaso sono le ultime quattro (bacini O, P, Q, R).

Nell’ambito della trattazione riportata in Appendice A del PSFF, la sezione O è stata suddivisa in corrispondenza delle due opere di sbarramento, Cantoniera e Pranu Antoni, ed è stata inoltre inserita la sezione Q’ rappresentativa del tratto arginato terminale del fiume Tirso, di particolare interesse per l’abitato di Oristano (Figura 5.2).



Figura 5.2 – Sezioni terminali del fiume Tirso (fonte PSFF)


5.1 PORTATA IN USCITA DALLA TRAVERSA DI PRANU ANTONI

La traversa di Pranu Antoni è ubicata poco a valle della diga Cantoniera. L’invaso di Pranu Antoni ha una modesta capacità di accumulo, pari a 9.3 milioni di metri cubi di cui solo 0.3 pari al volume di laminazione, e raccoglie oltre alla portata scaricata da Cantoniera anche i deflussi del rio Flumineddu di Allai che confluisce nel Tirso nel tratto compreso tra i due sbarramenti (Figura 5.3).



Figura 5.3 – Ubicazione xxxxxxxx Xxxxx Xxxxxx (fonte PSFF)


In Figura 5.4 si riportano gli idrogrammi definiti in PSFF relativi al bacino del rio Flumineddu di Allai alla sezione di Pranu Antoni, i cui parametri caratteristici sono inseriti in Tabella 5.1.


Tabella 5.1 – Caratteristiche dell’onda di piena del bacino del rio Flumineddu in ingresso all’invaso di Pranu Antoni



50 anni

100 anni

200 anni

Portata al colmo

[m3/s]

1’596

1’936

2’277

Tempo di picco Tp

[h]

10.0

9.7

9.4

Tempo di base Tb

[h]

26.7

25.8

25.1

Volume di piena

[Mm3]

76.7

89.9

102.9


50 anni

100 anni

200 anni

2'500

2'000

1'500

1'000

500

0

0

4

8

12

16

[h]

20

24

28

32

Portata

[m3/s]

Figura 5.4 – Idrogrammi dell’onda di piena del bacino del rio Flumineddu in ingresso all’invaso di Pranu Antoni


Per i tempi di ritorno analizzati, in conseguenza della modesta capacità di laminazione dell’invaso di Pranu Antoni, il PSFF ha trascurato l’effetto di laminazione valutando le portate in uscita dalla traversa pari alla somma dell’onda laminata da Cantoniera e l’idrogramma di piena riferito al solo bacino del Flumineddu di Allai, non considerando quello attinente al bacino residuo del fiume Tirso in considerazione della vicinanza dei due invasi. I risultati forniti dal PSFF sono riportati in Tabella 5.2.


Tabella 5.2 – Portate in uscita dall’invaso di Pranu Antoni definiti in PSFF


Livello iniziale d’invaso Cantoniera

Portata al colmo in uscita da Pranu Antoni

[m s.l.m.]

[m3/s]


50 anni

100 anni

200 anni

101

2’022

2’351

2’649


Ulteriori analisi sulle possibilità di laminazione dell’invaso di Pranu Antoni, in particolare per le piene con modesti tempi di ritorno, sono riportate nella relazione che esaminerà in specifico questo invaso. Pertanto, i risultati sulle analisi dell’effetto di laminazione dell’invaso di Pranu Antoni per tempi di ritorno inferiori ai 50 anni si rimanda a tale relazione.


Qui di seguito sono dati i risultati della rielaborazione dell’analisi della propagazione dell’onda laminata da Cantoniera utilizzando l’approccio in PSFF che ha determinato le seguenti portate al colmo in uscita dall’invaso di Pranu Antoni ai diversi tempi di ritorno nelle tre differenti configurazioni analizzate (Tabella 5.3 e grafici a seguire).

Tabella 5.3 – Portate in uscita dall’invaso di Pranu Antoni


Livello iniziale d’invaso Cantoniera

Portata al colmo in uscita da Pranu Antoni

[m s.l.m.]

[m3/s]


50 anni

100 anni

200 anni

101

2’290

2’634

2’977

103.5

2’296

2’636

2’977

107

2’296

2’636

2’977


Fatta salva l’esigua differenza che caratterizza le portate con diverso livello iniziale d’invaso per Tr 50 e 100 anni, si evidenzia il costante valore di portata in uscita da Pranu Xxxxxx ai differenti tempi di ritorno analizzati. Tale risultato è giustificato dallo sfasamento temporale dei picchi dei due idrogrammi in entrata al serbatoio di Pranu Antoni. Rispetto ai valori definiti in PSFF si riscontra un valore superiore per i tre tempi di ritorno. Tale differenza è da imputare ad una stima inferiore data nel PSFF del valore al colmo della portata dell’idrogramma del Flumineddu.

Quota iniziale Cantoniera 101 m slm

Tr 50 anni

Portata laminata Cantoniera

3'000

Idrogramma Flumineddu

Portata in uscita da Pranu Antoni

2'500


2'000


1'500


1'000


500


0

0

4

8

12

16

Ore

20

24

28

32

Livello d'invaso

[m s.l.m.]

Livello iniziale d’invaso a Cantoniera 101.0 m s.l.m.


Portata

[m3/s]

Figura 5.5 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 50 anni, quota inziale Cantoniera 101 m slm



Quota iniziale Cantoniera 101 m slm

Tr 100 anni

Portata laminata Cantoniera

3'000

Idrogramma Flumineddu

Portata in uscita da Pranu Antoni

2'500


2'000


1'500


1'000


500


0

0

4

8

12

16

Ore

20

24

28

32

Portata

[m3/s]

Livello d'invaso

[m s.l.m.]

Figura 5.6 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 100 anni, quota inziale Cantoniera 101 m slm


Quota iniziale Cantoniera 101 m slm

Tr 200 anni

Portata laminata Cantoniera

3'000

Idrogramma Flumineddu

Portata in uscita da Pranu Antoni

2'500


2'000


1'500


1'000


500


0

0

4

8

12

16

Ore

20

24

28

32

Portata

[m3/s]

Livello d'invaso

[m s.l.m.]

Figura 5.7 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 200 anni, quota inziale Cantoniera 101 m slm


Quota iniziale Cantoniera 103.5 m slm

Tr 50 anni

Portata laminata Cantoniera

3'000

Idrogramma Flumineddu

Portata in uscita da Pranu Antoni

2'500


2'000


1'500


1'000


500


0

0

4

8

12

16

Ore

20

24

28

32

Livello d'invaso

[m s.l.m.]

Livello iniziale d’invaso a Cantoniera 103.5 m s.l.m.


Portata

[m3/s]

Figura 5.8 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 50 anni, quota inziale Cantoniera 103.5 m slm


Quota iniziale Cantoniera 103.5 m slm

Tr 100 anni

Portata laminata Cantoniera

3'000

Idrogramma Flumineddu

Portata in uscita da Pranu Antoni

2'500


2'000


1'500


1'000


500


0

0

4

8

12

16

Ore

20

24

28

32

Portata

[m3/s]

Livello d'invaso

[m s.l.m.]

Figura 5.9 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 100 anni, quota inziale Cantoniera 103.5 m slm



Quota iniziale Cantoniera 103.5 m slm

Tr 200 anni

Portata laminata Cantoniera

3'000

Idrogramma Flumineddu

Portata in uscita da Pranu Antoni

2'500


2'000


1'500


1'000


500


0

0

4

8

12

16

Ore

20

24

28

32

Portata

[m3/s]

Livello d'invaso

[m s.l.m.]

Figura 5.10 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 200 anni, quota inziale Cantoniera 103.5 m slm



Quota iniziale Cantoniera 107 m slm

Tr 50 anni

Portata laminata Cantoniera

3'000

Idrogramma Flumineddu

Portata in uscita da Pranu Antoni

2'500


2'000


1'500


1'000


500


0

0

4

8

12

16

Ore

20

24

28

32

Livello d'invaso

[m s.l.m.]

Livello iniziale d’invaso a Cantoniera 107 m s.l.m.


Portata

[m3/s]

Figura 5.11 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 50 anni, quota inziale Cantoniera 107 m slm



Quota iniziale Cantoniera 107 m slm

Tr 100 anni

Portata laminata Cantoniera

3'000

Idrogramma Flumineddu

Portata in uscita da Pranu Antoni

2'500


2'000


1'500


1'000


500


0

0

4

8

12

16

Ore

20

24

28

32

Portata

[m3/s]

Livello d'invaso

[m s.l.m.]

Figura 5.12 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 100 anni, quota inziale Cantoniera 107 m slm


Quota iniziale Cantoniera 107 m slm

Tr 200 anni

Portata laminata Cantoniera

3'000

Idrogramma Flumineddu

Portata in uscita da Pranu Antoni

2'500


2'000


1'500


1'000


500


0

0

4

8

12

16

Ore

20

24

28

32

Portata

[m3/s]

Livello d'invaso

[m s.l.m.]

Figura 5.13 – Portata in uscita da Pranu Antoni, Tr 200 anni, quota inziale Cantoniera 107 m slm


5.2 SEZIONI A VALLE DELLA DIGA DI XXXXX XXXXXX

Per la valutazione dell’effetto di laminazione sulle portate al colmo nelle sezioni a valle dell’invaso di Pranu Antoni, in Appendice A del PSFF3 si sono utilizzate due procedure di calcolo: la prima basata sul metodo di Marone, mentre la seconda ha alla base il calcolo del contributo medio.

Come per Pranu Antoni anche per la traversa di Santa Vittoria (sezione Q), date la ridotta capacità di invaso, è stato trascurato il relativo effetto di laminazione.


Secondo il primo metodo di stima, definito il coefficiente di riduzione per la generica sezione i-esima pari a:

ε (i) = 1 −

Wlam

Wind (i)


la portata laminata alla sezione i-esima si ottiene dalla seguente relazione (formula di Xxxxxx):

Qlam (i) = ε (i)⋅ Qind (i)


dove:

Qlam(i) portata al colmo dell’onda di piena laminata alla sezione i-esima;

Qind(i) portata al colmo dell’onda di piena indisturbata (naturale) alla sezione i-esima; ε(i) coefficiente di riduzione alla sezione i-esima;

Wlam volume di laminazione dell’invaso;

Wind(i) volume dell’onda di piena indisturbata (naturale) alla sezione i-esima.

Pertanto, nelle sezioni di valle le portate di piena ridotte per effetto della laminazione operata dall’invaso sono funzione del volume di laminazione dell’invaso e del volume di piena naturale; in particolare all’aumentare del volume di laminazione diminuisce il coefficiente di Marone e conseguentemente anche l’entità della portata al colmo di piena propagata a valle diga.

La seconda metodologia per la valutazione della portata al colmo propagata a valle di un invaso si basa sul calcolo del contributo medio di piena. Secondo tale metodo si valuta la media pesata tra il contributo per chilometro quadrato calcolato alla sezione O di Pranu Antoni, corrispondente ai valori di portata laminata in uscita dalla traversa, e il contributo relativo alla porzione di bacino idrografico non sotteso dallo sbarramento, che non è quindi caratterizzato dall’effetto di laminazione dell’invaso.

La portata laminata per una generica sezione i-esima è data dalla seguente espressione:

Qlam (i) = qlam (i)⋅ A(i)


dove

qlam(i) contributo chilometrico riferito alla portata laminata alla sezione i-esima; A(i) area del bacino sotteso dalla sezione i-esima.


con


qlam

(i) = [qlam (O)⋅ A(O)+ qind (i)⋅ (A(i)− A(O))]

( )

A i


dove

qlam(O) contributo chilometrico riferito alla portata laminata alla sezione di Pranu Antoni;

qind(i) contributo chilometrico riferito alla portata indisturbata alla sezione i-esima;


I contributi chilometrici sono ovviamente dati dal rapporto tra la portata stimata alla sezione i-esima e l’area del bacino sotteso dalla sezione stessa.


Poiché il PSFF ha ritenuto validi entrambi i metodi, le portate laminate di riferimento per il tratto di corso d’acqua a valle della traversa di Pranu Xxxxxx sono state definite dalla media dei valori ottenuti con le due procedure di calcolo.


In Tabella 5.4 si forniscono i valori di portata indisturbata (naturale) nelle sezioni a valle dello sbarramento di Pranu Antoni, mentre in Tabella 5.5 si riportano i risultati dell’applicazione dei due metodi sopra descritti nelle tre configurazioni iniziali d’invaso di Cantoniera. In tabella viene riportato anche il coefficiente di Xxxxxx per i diversi tempi di ritorno.


Tabella 5.4 – Portate di piena al colmo del tratto terminale del fiume Tirso senza l’effetto di laminazione degli invasi (fonte: PSFF)



Sezione

Area

Portata di piena al colmo [Qind]

50 anni

100 anni

200 anni

[kmq]

[m3/s]

[m3/s]

[m3/s]

P

3’081

5’300

6’430

7’550

Q

3’133

5’380

6’520

7’670

Q’

3’235

5’541

6’717

7’902

R

3’336

5’700

6’910

8’130


Tabella 5.5 – Risultati delle procedure di calcolo dell’onda di piena nelle sezioni a valle di Pranu Antoni


Livello iniziale di invaso



Sezione

Portata al colmo [m3/s]

[m s.l.m.]

50 anni

100 anni

200 anni


101


Procedura Marone (coefficiente di Marone [-])

P

3'074

(0.58)

3'488

(0.54)

3'906

(0.52)

Q

3'196

(0.59)

3'635

(0.56)

4'088

(0.53)

Q’

3'450

(0.62)

3'950

(0.59)

4'463

(0.56)

R

3'690

(0.65)

4'247

(0.61)

4'817

(0.59)


Procedura Contributo unitario

P

2'548

2'947

3'345

Q

2'637

3'054

3'472

Q’

2'811

3'265

3'720

R

2'982

3'472

3'964


103.5


Procedura Marone (coefficiente di Marone [-])

P

3’077

(0.58)

3’498

(0.54)

3’928

(0.52)

Q

3’199

(0.59)

3’645

(0.56)

4’109

(0.54)

Q’

3’453

(0.62)

3’960

(0.59)

4’483

(0.57)

R

3’693

(0.65)

4’257

(0.62)

4’837

(0.59)


Procedura Contributo unitario

P

2'554

2'949

3'345

Q

2'643

3'056

3'472

Q’

2'817

3'267

3'720

R

2'988

3'475

3'964


107


Procedura Marone (coefficiente di Marone [-])

P

3’112

(0.59)

3’662

(0.57)

4’257

(0.56)

Q

3’233

(0.60)

3’805

(0.58)

4’433

(0.58)

Q’

3’485

(0.63)

4’113

(0.61)

4’794

(0.61)

R

3’724

(0.65)

4’405

(0.64)

5’136

(0.63)


Procedura Contributo unitario

P

2'554

2'949

3'345

Q

2'643

3'056

3'472

Q’

2'817

3'267

3'720

R

2'988

3'475

3'964


Pur avendo ottenuto valori di portata in uscita da Xxxxx Xxxxxx uguali tra loro ai differenti tempi di ritorno, la portata laminata a valle valutata secondo il metodo di Marone risulta superiore; ciò è dovuto all’incremento del coefficiente di Marone conseguente alla diminuzione del volume di laminazione nell’invaso di Cantoniera all’aumentare del livello iniziale d’invaso. Per il metodo del contributo chilometrico, invece, valori uguali di portata in uscita da Xxxxx Xxxxxx determinano valori uguali di portata al colmo propagata a valle.


In conclusione in Tabella 5.6 si forniscono i valori finali di portata di piena laminata nelle sezioni del tratto terminale del fiume Tirso valutati come media dei valori ottenuti tramite i due metodi di calcolo.


Tabella 5.6 – Portata al colmo nelle sezioni a valle di Pranu Antoni


Livello iniziale di invaso


Sezione

Portata al colmo [m3/s]

[m s.l.m.]

50 anni

100 anni

200 anni


101

P

2'811

3'217

3'625

Q

2'917

3'344

3'780

Q’

3'130

3'607

4'091

R

3'336

3'860

4'391


103.5

P

2'816

3'224

3'636

Q

2'921

3'351

3'790

Q’

3'135

3'613

4'102

R

3'340

3'866

4'401


107

P

2'833

3'305

3'801

Q

2'938

3'431

3'952

Q’

3'151

3'690

4'257

R

3'356

3'940

4'550


Posto come valore di riferimento la portata al colmo nella condizione di livello iniziale di invaso a Cantoniera pari a 101 m s.l.m., si riportano nella seguente tabella i relativi valori incrementali riferiti alle altre due configurazioni di invaso iniziale.


Tabella 5.7 – Valori incrementali di portata al colmo nelle sezioni a valle di Pranu Antoni considerando differenti livelli iniziali


Livello iniziale di invaso


Sezione

Portata al colmo [m3/s]

[m s.l.m.]

50 anni

100 anni

200 anni


103.5

P

4

(0.2%)

6

(0.2%)

11

(0.3%)

Q

4

(0.2%)

6

(0.2%)

11

(0.3%)

Q’

4

(0.1%)

6

(0.2%)

10

(0.3%)

R

4

(0.1%)

6

(0.2%)

10

(0.2%)


107

P

22

(0.8%)

88

(2.7%)

176

(4.8%)

Q

21

(0.7%)

86

(2.6%)

173

(4.6%)

Q’

21

(0.7%)

83

(2.3%)

166

(4.0%)

R

20

(0.6%)

80

(2.1%)

160

(3.6%)


Dalla tabella si evidenzia come l’incremento del livello iniziale d’invaso fino a quota 107 m non influenzi significativamente le portate al colmo nelle sezioni a valle della traversa di Xxxxx Xxxxxx; gli incrementi riscontrati assumono valori massimi inferiori al 5% per il tempo di ritorno di 200 anni.

Tale risultato conferma quanto evidenziato in PSFF, ovvero che la definizione delle fasce fluviali nelle sezioni vallive del fiume Tirso valutata secondo l’attuale configurazione d’esercizio dell’invaso di Cantoniera risulta valida anche per livelli d’invaso superiori, fino a quota 107.0 m s.l.m.


Dal confronto dei risultati ottenuti con i valori di PSFF (Tabella 5.8), riferiti alla configurazione attuale utilizzata per l’identificazione della delimitazione delle fasce fluviali, ovvero livello iniziale d’invaso a Cantoniera pari a 101 m s.l.m., emergono differenze con valori massimi percentuali al di sotto del 10% (Tabella 5.9).


Tabella 5.8 – Valori di portata al colmo nelle sezioni a valle di Pranu Antoni definiti in PSFF



Sezione

Portata al colmo [m3/s]

50 anni

100 anni

200 anni

P

2'615

2'991

3'316

Q

2'721

3'120

3'473

Q’

2'934

3'381

3'784

R

3'147

3'642

4'094


Tabella 5.9 –Valori incrementali di portata al colmo nelle sezioni a valle di Pranu Antoni rispetto ai risultati di PSFF



Sezione

Portata al colmo [m3/s]

50 anni

100 anni

200 anni

P

196

(8%)

226

(8%)

309

(9%)

Q

196

(7%)

224

(7%)

307

(9%)

Q’

196

(7%)

226

(7%)

307

(8%)

R

189

(6%)

218

(6%)

297

(7%)


6 Considerazioni conclusive di riepilogo

Nel presente documento sono stati illustrati i risultati delle elaborazioni effettuate per la verifica della capacità di laminazione dell’invaso della diga Cantoniera sul fiume Tirso. Le analisi effettuate dal DICAAR hanno la finalità di predisposizione di un documento che possa essere di supporto alla redazione dei “Piani di laminazione statica, anche speditivi”, così come definiti sulla base delle decisioni assunte dal Tavolo Tecnico nella riunione del 10 Febbraio 2016 e riportato nel documento in data 16 Febbraio 2016, prot. n. 0001522 dell’Agenzia di Distretto Idrografico della Sardegna.

L’effetto di laminazione dell’invaso è stato analizzato considerando due scenari diversificati in funzione del tempo di ritorno e dei livelli iniziali d’invaso.


Tabella 6.1 – Scenari di simulazione



Scenario

Organi di scarico utilizzati

Tempi di ritorno [anni]

Quota iniziale d’invaso

[m s.l.m.]


Fondo


101

1

+

00-000-000

103.5


Superficie


107


2


A

Fondo

+

Superficie

5-10

50-100-200


104

105

B

Solo Superficie

5-10


Lo scenario 1 analizza i tempi di ritorno di 50, 100 e 200 anni e i seguenti livelli iniziali d’invaso:

- 101.0 m s.l.m.;

- 103.5 m s.l.m.;

- 107 m s.l.m.

Nell’ambito della gestione dell’invaso, in previsione di una possibile modifica della quota d’invaso autorizzata, si è inoltre ritenuto di importanza strategica verificare la possibilità di laminazione considerando ulteriori due livelli iniziali d’invaso, esaminando anche gli eventi di piena più frequenti aventi tempi di ritorno di 5 e 10 anni (scenario 2):

- 104 m s.l.m.;

- 105 m s.l.m.

Per gli eventi di piena più frequenti è stata esaminata anche l’ipotesi di chiusura degli scarichi di fondo, al fine verificare la capacità dell’invaso di contenere totalmente la piena in ingresso.

I risultati ottenuti sono riportati nella seguente tabella.


Tabella 6.2 – Risultati ottenuti



Scenario

Organi di scarico utilizzati

Quota iniziale d’invaso

[m s.l.m.]


Tr 5 anni


Tr 10 anni


Tr 50 anni


Tr 100 anni


Tr 200 anni


1

Fondo

+

Superficie

101

-

-

700

700

700

103.5

-

-

000

000

000

107

-

-

813

1’067

1’365


2


A

Fondo

+

Superficie

104

700

700

700

700

806

105

700

700

700

745

965

B

Solo Superficie

104

0

0

-

-

-

105

0

0

-

-

-


Dai risultati dello scenario 1 si confermano i valori riportati in PSFF. Ciò significa che per i tempi di ritorno di 50, 100 e 200 anni con le attuali limitazioni di invaso (101 m s.l.m.) l’onda di piena viene contenuta al di sotto della soglia dello scarico di superficie (111 m s.l.m.) ed assume un valore costante, dovuto alla limitazione dello scarico di fondo, pari a 700 m3/s.

Si confermano, inoltre, le esigue differenze dei valori di portata al colmo laminata, scaricata a valle diga, anche per livelli iniziali d’invaso superiori, fino a quota 107.0 m s.l.m., così come assunto in PSFF.

Per quanto riguarda gli eventi di piena più frequenti, 5 e 10 anni, è emerso che in caso di chiusura degli scarichi di fondo l’invaso consente di contenere totalmente la piena di entrambi gli eventi anche con quota iniziale di 105 m s.l.m., con massima quota raggiunta pari a 110 m s.l.m. per l’evento decennale, ovvero 1 metro al di sotto della soglia dello scarico di superficie.


Infine, l’analisi della propagazione dell’onda di piena a valle dell’invaso, valutata per gli eventi di piena con Tr 50, 100 e 200 anni nella configurazione del primo scenario, ha evidenziato l’elevata influenza del contributo del bacino del rio Flumineddu di Allai e le esigue differenze dei valori di portata laminata a valle diga anche per i livelli iniziali d’invaso superiori all’attuale quota autorizzata, fino a quota 107.0 m s.l.m.


Tabella 6.3 – Portata al colmo laminata nelle sezioni del tratto terminale del fiume Tirso


Livello iniziale di invaso


Sezione

Portata al colmo [m3/s]

[m s.l.m.]

50 anni

100 anni

200 anni


101

Cantoniera

700

700

700

Pranu Antoni

2'057

2'350

2'650

P

2'695

3'076

3'462

Q

2'800

3'203

3'616

Q’

3'014

3'466

3'928

R

3'220

3'718

4'227

Allegato A - Procedura di calcolo dell’idrogramma triangolare

Nel PGRA per le valutazioni idrologiche e, pertanto, anche nel presente documento, si sono seguite le indicazioni e le quantificazioni delle portate di piena ai diversi tempi di ritorno date nel PSFF. Si ricorda che per il calcolo dell'idrogramma di piena il PSFF, come esplicitato nell'elaborato “Integrazioni metodologiche”1, utilizza una metodologia semplificata proposta dal Soil Conservation Service. E’ infatti detto in PSFF:


La definizione dell’idrogramma di piena, allorché la portata al colmo è stimata con il metodo diretto (analisi locale o metodo regionale) può essere condotta con tecniche semplificate, quale quella proposta dal SCS. Queste assegnano la forma triangolare dell’idrogramma, ipotizzando che il tempo di base, Tb, sia dato da:


b

T = 2 ⋅W

Qmax


dove W è il volume dell’idrogramma depurato della portata di base e quindi pari al volume di pioggia netta e Qmax la portata al colmo stimata.



Figura 1 – Idrogramma di forma triangolare di volume W


Il volume dell’idrogramma di piena è calcolato con la metodologia indiretta ricercando l’altezza di pioggia netta che per una durata pari al tempo di corrivazione genera la portata assegnata. Una volta stimato il volume di pioggia netta è quindi possibile calcolare i tempi caratteristici dell’idrogramma note le relazioni:


Tp =

Tb

2.67


Tb − Tp = 1.67 ⋅Tp


L'idrogramma avrà quindi le seguenti ordinate:


1 Linee guida per la redazione del progetto di Piano Stralcio delle Fasce Fluviali. Integrazioni Metodologiche. Regione Autonoma della Sardegna. Assessorato dei Lavori Pubblici. Servizio Difesa del Suolo. 2006


EGLI STUDI D

⎪

⎧ Qmax t

0 ≤ t ≤ T


Q

p

q(t ) = ⎨ Tp

⎪ max (t − Tb )

⎪⎩Tp − Tb

Tp ≤ t ≤ Tb


Stima della portata al colmo

Per il calcolo delle portate al colmo attese in bacini di dimensioni superiori a 60 km2 il PSFF2 fa riferimento al metodo diretto riportata nella Relazione regionale del GNDCI - VAPI per la stima delle delle portate al colmo per la Sardegna, utilizzando la distribuzione probabilistica TCEV3.

Per quanto concerne il primo livello di analisi regionale che contraddistingue la distribuzione probabilistica, si è ritenuto coerente non operare alcuna differenziazione territoriale, pertanto i parametri validi per l’intero regionale sono:

λ* = 0.3938

ϑ* = 0.5887


Al secondo livello di regionalizzazione è stata effettuata una differenziazione in relazione al versante di appartenenza del bacino in esame, orientale od occidentale, secondo la schematizzazione riportata in Figura

2. Gli ulteriori parametri della distribuzione probabilistica si differenziano quindi in:


Bacini occidentali

λ1 = 6.286;

η = 4.377

Bacini orientali

λ1 = 4.571;

η = 4.058


2 Metodologie di analisi. Studi, indagini, elaborazioni attinenti all’ingegneria integrata, necessari alla redazione dello studio denominato

progetto di piano stralcio delle fasce fluviali (PSFF). Regione Autonoma della Sardegna. 2007

3 Xxx X., Xxxxx G.M., Xxxxxx G. (1988). Analisi regionale per la valutazione probabilistica delle piene in Sardegna. XXI Convegno di

Idraulica e costruzioni idrauliche. L’Aquila.



EGLI STUDI D

Figura 2 – Suddivisione della Regione Sardegna nei due versanti (Fonte PSFF)


Infine, per quanto riguarda il terzo livello di analisi delle piene, nella struttura gerarchica del modello TCEV si è fatto riferimento all’analisi del parametro modale ε1. Il legame teorico tra questo parametro e la piena media annua µx è:


μx =

ε1 η

ln λ1


Il parametro ε1.risulta funzione della superficie del bacino (Ab) con differenziazione secondo l’esposizione del bacino:

Bacini xxxxxxxxxxx xx x 0 = - 1.1954 + 0.9235 ln Ab Bacini xxxxxxxxx xx x 0 = 0.9882 + 0.6452 ln Ab


In termini applicativi, la portata di picco per assegnato tempo di ritorno T viene stimata considerando un fattore di crescita K(T) secondo la seguente relazione:


Q(T )= μx ⋅ K(T )


con


Bacini occidentali K(T) = -0.833 + 1.345 ln T Bacini orientali K(T) = -0.977 + 1.451 ln T


EGLI STUDI D

Stima del volume di pioggia netta

Per il calcolo del volume di pioggia netta il PSFF considera la metodologia indiretta, utilizzando la distribuzione TCEV per la stima delle curve di possibilità pluviometrica.

Applicando tale metodologia l’altezza di pioggia indice viene espressa secondo la formula:

μ(τ ) = a1

⋅τ n1


dove i coefficienti a1 e n1 vengono determinati in funzione della pioggia indice giornaliera μg secondo le relazioni:

a1 = ⋅

μg

0.886 ⋅ 24n1


n1 = ⋅ − 0.493 + 0.476 ⋅ Log μg


La pioggia indice giornaliera μg viene stimata sulla base della carta delle isoiete rappresentativa della Regione Sardegna.

L’altezza di pioggia hT(τ), di durata τ e tempo di ritorno T, si ottiene moltiplicando la pioggia indice μ(τ) per il

coefficiente di crescita KT (τ ) = a2 ⋅τ , ottenendo la relazione:

n2


hT (τ ) = ⋅μ(τ ) ⋅ KT

(τ ) = (a1

⋅ a2

) ⋅τ (n1+n2)


dove i coefficienti a2 e n2 variano in funzione del tempo di ritorno, della durata della pioggia e della sottozona (SZO) di appartenenza del bacino in esame. Per la valutazione dei parametri si rimanda alle Metodologie di Analisi del PSFF.

La pioggia ottenuta viene quindi ragguagliata all’area tramite il parametro r, secondo la formulazione utilizzata nel VAPI, che fa riferimento al Flood Studies Report:

b b

r = 1 – (0,0394 A 0.354) τ (-0.40+0.0208 ln(4.6-ln(Ab))) per A < 20 km

b b

r = 1 – (0,0394 A 0.354) τ (-0.40+0.003832 (4.6-ln(Ab))) per A > 20 km

dove

τ: durata della precipitazione;

Ab: superficie del bacino (espressa in km2).

Assumendo che le perdite iniziali siano pari al 20% del valore massimo delle perdite per infiltrazione nel suolo si ha la seguente equazione per la valutazione complessiva del volume di pioggia netta (Ro) per unità di superficie:



dove


Ro =

(h − 0.2 ⋅ S )2 h + 0.8 ⋅ S


[mm]


EGLI STUDI D

h: precipitazione lorda totale ragguagliata (mm);

S: valore massimo di perdite per infiltrazione (mm), valutato secondo il metodo del Curve Number (CN) del Soil Conservation Service (SCS)4:


S = 25.4 ⎛1000 −10⎞


[mm]

⎝

⎠

⎜ CN ⎟



4 SOIL CONSERVATION SERVICE, (1972) National Engineering Handbook, section 4, Hydrology, U.S. Department of Agriculture, Washington D.C., U.S.A.

Allegato B - Sintesi della procedura analitica di simulazione del processo di laminazione nell’invaso

Nell’ambito della simulazione del processo di laminazione dell’onda di piena si definisce:

Δti = ti − ti−1

H = h + h0

intervallo di tempo; quota di invaso;

h battente sulle luci di scarico;

h0 Vinv Qin

Vin = Qin ⋅ Δt

Qout

Vout = Qout ⋅ Δt

quota della soglia dello scarico; volume invasato;

portata in ingresso all’invaso; volume in ingresso all’invaso; portata in uscita dall’invaso;

volume in uscita dall’invaso.


Si ipotizzano note le seguenti grandezze e relazioni:

Qin

Vinv = f (H )

Qout = g(H )

portata in ingresso all’invaso;

la curva dei volumi di invaso in funzione delle quote;


le leggi di efflusso degli organi di scarico, che mettono in relazione la portata uscente con la quota di invaso.


La definizione dell’idrogramma di piena laminato, in uscita dall’invaso, può quindi essere determinato tramite la simulazione del processo di invaso a partire dalla conoscenza dell’idrogramma in ingresso, delle relazioni tra quota di invaso e volumi invasati e delle leggi di efflusso. Ipotizzando nulle le perdite nei tempi di evento, la procedura è fondamentalmente basata sull’applicazione dell’equazione di continuità all’invaso che, con riferimento ai volumi in un generico istante di tempo i-esimo, si può scrivere come:

(Vinv )i

= (Vinv )i−1 + (Vin )i

+ (Vout )i


L’applicazione della precedente equazione necessita di un procedimento iterativo come esplicitato di seguito.



PRESIDENZA

Direzione Generale Agenzia Regionale del Distretto Idrografico della Sardegna

UNIVERSITA’ D I CAGLIARI

EGLI STUDI D

DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA CIVILE, AMBIENTALE E

ARCHITETTURA

SEZIONE DI INGEGNERIA IDRAULICA


Procedura iterativa

(V )1 = (V )

+ (V )

1° iterazione

inv i

inv

i−1

in i

i

H 1 =

−1 1

(f V

)

inv i

(V )1 = g −1(H )1 ⋅Δt

out i i



2

1

2° iterazione

(Vinv

i = (Vinv


)

i−1

+ (Vin

i − (Vout i

)

)

)

H

(f V

)

=

2 −1 2

)

i inv i

i

(Vout

2 = g −1(H )2 ⋅Δt


i

[…]


k-esima iterazione

(Vinv i = (Vinv i−1

)

)

)

)

k

k

H k = f −1 (V )k

+ (Vin

i − (Vout i

i

i inv i

)

k

(Vout i

= g −1(H )k ⋅Δt


(V )n − (V

)n−1 ≅ 0

STOP iterazioni if

inv i

inv i


A conclusione della simulazione del processo di laminazione dell’onda di piena nell’invaso si effettua la verifica sulla congruità dei volumi in ingresso ed in uscita, secondo cui:


T T

∑(Vin )i − ∑(Vout )i = (Vinv )0 −(Vinv )T

1 1

Allegato C - Tabelle con valori discreti di portata laminata e di livello d’invaso con passo temporale di 15’ per l’invaso di Cantoniera

Invaso Cantoniera

Tr = 5 anni - Portate laminate e livelli d'invaso ogni 15'



Tempo di ritorno 5 anni

Livello iniziale d'invaso

104 m s.l.m.

105 m s.l.m.

Scarichi di fondo aperti

Scarichi di fondo chiusi

Scarichi di fondo aperti

Scarichi di fondo chiusi


Tempo

Portata in ingresso


Portata laminata


Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale


Portata laminata


Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale


Portata laminata


Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale


Portata laminata


Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

ore

min

mc/s

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

0

0

0

0

104.00

0.00

0

104.00

0.00

0

105.00

0.00

0

105.00

0.00

0.25

15

16

16

104.00

0.00

0

104.00

0.00

16

105.00

0.00

0

105.00

0.00

0.5

30

32

32

104.00

0.00

0

104.00

0.00

32

105.00

0.00

0

105.00

0.00

0.75

45

48

48

104.00

0.00

0

104.00

0.00

48

105.00

0.00

0

105.00

0.00

1

60

65

65

104.00

0.00

0

104.00

0.00

65

105.00

0.00

0

105.00

0.00

1.25

75

81

81

104.00

0.00

0

104.00

0.00

81

105.00

0.00

0

105.00

0.00

1.5

90

97

97

104.00

0.00

0

104.00

0.00

97

105.00

0.00

0

105.00

0.00

1.75

105

113

113

104.00

0.00

0

104.00

0.00

113

105.00

0.00

0

105.00

0.00

2

120

129

129

104.00

0.00

0

104.02

0.02

129

105.00

0.00

0

105.02

0.02

2.25

000

000

000

104.00

0.00

0

104.02

0.02

145

105.00

0.00

0

105.02

0.02

2.5

150

161

161

104.00

0.00

0

104.02

0.02

161

105.00

0.00

0

105.02

0.02

2.75

165

178

178

104.00

0.00

0

104.02

0.02

178

105.00

0.00

0

105.02

0.02

3

180

194

194

104.00

0.00

0

104.04

0.04

194

105.00

0.00

0

105.04

0.04

3.25

195

210

210

104.00

0.00

0

104.04

0.04

210

105.00

0.00

0

105.04

0.04

3.5

210

226

226

104.00

0.00

0

104.06

0.06

226

105.00

0.00

0

105.06

0.06

3.75

000

000

000

104.00

0.00

0

104.06

0.06

242

105.00

0.00

0

105.06

0.06

4

240

258

258

104.00

0.00

0

104.08

0.08

258

105.00

0.00

0

105.08

0.08

4.25

255

274

274

104.00

0.00

0

104.08

0.08

274

105.00

0.00

0

105.08

0.08

4.5

270

291

291

104.00

0.00

0

104.10

0.10

291

105.00

0.00

0

105.10

0.10

4.75

285

307

307

104.00

0.00

0

104.10

0.10

307

105.00

0.00

0

105.10

0.10

5

300

323

323

104.00

0.00

0

104.12

0.12

323

105.00

0.00

0

105.12

0.12

5.25

315

339

339

104.00

0.00

0

104.14

0.14

339

105.00

0.00

0

105.14

0.14

5.5

330

355

355

104.00

0.00

0

104.14

0.14

355

105.00

0.00

0

105.14

0.14

5.75

345

371

371

104.00

0.00

0

104.16

0.16

371

105.00

0.00

0

105.16

0.16

6

360

387

387

104.00

0.00

0

104.18

0.18

387

105.00

0.00

0

105.18

0.18

6.25

375

404

404

104.00

0.00

0

104.20

0.20

404

105.00

0.00

0

105.20

0.20

6.5

390

420

420

104.00

0.00

0

104.22

0.22

420

105.00

0.00

0

105.20

0.20

6.75

405

436

436

104.00

0.00

0

104.22

0.22

436

105.00

0.00

0

105.22

0.22

7

420

452

452

104.00

0.00

0

104.24

0.24

452

105.00

0.00

0

105.24

0.24

7.25

435

468

468

104.00

0.00

0

104.26

0.26

468

105.00

0.00

0

105.26

0.26

7.5

450

484

484

104.00

0.00

0

104.28

0.28

484

105.00

0.00

0

105.28

0.28

7.75

465

500

500

104.00

0.00

0

104.30

0.30

500

105.00

0.00

0

105.30

0.30

8

480

517

517

104.00

0.00

0

104.32

0.32

517

105.00

0.00

0

105.32

0.32

8.25

495

533

533

104.00

0.00

0

104.34

0.34

533

105.00

0.00

0

105.34

0.34

8.5

510

549

549

104.00

0.00

0

104.36

0.36

549

105.00

0.00

0

105.36

0.36

8.75

525

565

565

104.00

0.00

0

104.40

0.40

565

105.00

0.00

0

105.38

0.38

9

540

581

581

104.00

0.00

0

104.42

0.42

581

105.00

0.00

0

105.40

0.40

9.25

555

597

597

104.00

0.00

0

104.44

0.44

597

105.00

0.00

0

105.42

0.42

9.5

570

613

613

104.00

0.00

0

104.46

0.46

613

105.00

0.00

0

105.46

0.46

9.75

585

630

630

104.00

0.00

0

104.48

0.48

630

105.00

0.00

0

105.48

0.48

10

600

646

646

104.00

0.00

0

104.52

0.52

646

105.00

0.00

0

105.50

0.50

10.25

615

662

662

104.00

0.00

0

104.54

0.54

662

105.00

0.00

0

105.52

0.52

10.5

630

678

678

104.00

0.00

0

104.56

0.56

678

105.00

0.00

0

105.56

0.56

10.75

645

694

694

104.00

0.00

0

104.60

0.60

694

105.00

0.00

0

105.58

0.58

11

660

710

700

104.00

0.00

0

104.62

0.62

700

105.00

0.00

0

105.62

0.62

11.25

000

000

000

104.00

0.00

0

104.66

0.66

700

105.00

0.00

0

105.64

0.64

11.5

690

743

700

104.00

0.00

0

104.68

0.68

700

105.00

0.00

0

105.66

0.66

11.75

705

759

700

104.00

0.00

0

104.72

0.72

700

105.00

0.00

0

105.70

0.70

12

720

775

700

104.00

0.00

0

104.74

0.74

700

105.00

0.00

0

105.72

0.72

12.25

735

791

700

104.00

0.00

0

104.78

0.78

700

105.00

0.00

0

105.76

0.76

12.5

750

807

700

104.00

0.00

0

104.80

0.80

700

105.00

0.00

0

105.78

0.78

12.75

765

823

700

104.00

0.00

0

104.84

0.84

700

105.00

0.00

0

105.82

0.82

13

780

839

700

104.02

0.02

0

104.88

0.88

700

105.02

0.02

0

105.86

0.86

13.25

795

856

700

104.02

0.02

0

104.90

0.90

700

105.02

0.02

0

105.88

0.88

13.5

810

872

700

104.02

0.02

0

104.94

0.94

700

105.02

0.02

0

105.92

0.92

13.75

825

888

700

104.04

0.04

0

104.98

0.98

700

105.04

0.04

0

105.96

0.96

14

840

904

700

104.04

0.04

0

105.02

1.02

700

105.04

0.04

0

106.00

1.00

14.25

855

920

700

104.06

0.06

0

105.04

1.04

700

105.04

0.04

0

106.02

1.02

14.5

870

936

700

104.06

0.06

0

105.08

1.08

700

105.06

0.06

0

106.06

1.06

14.75

885

952

700

104.08

0.08

0

105.12

1.12

700

105.06

0.06

0

106.10

1.10

15

900

968

700

104.08

0.08

0

105.16

1.16

700

105.08

0.08

0

106.14

1.14

15.25

915

985

700

104.10

0.10

0

105.20

1.20

700

105.10

0.10

0

106.18

1.18

15.5

930

1001

700

104.10

0.10

0

105.24

1.24

700

105.10

0.10

0

106.22

1.22

15.75

945

1017

700

104.12

0.12

0

105.28

1.28

700

105.12

0.12

0

106.26

1.26

16

960

1033

700

104.14

0.14

0

105.32

1.32

700

105.12

0.12

0

106.30

1.30

16.25

975

1049

700

104.14

0.14

0

105.36

1.36

700

105.14

0.14

0

106.34

1.34

16.5

990

1065

700

104.16

0.16

0

105.40

1.40

700

105.16

0.16

0

106.38

1.38

16.75

1005

1081

700

104.18

0.18

0

105.44

1.44

700

105.16

0.16

0

106.42

1.42

17

1020

1098

700

104.18

0.18

0

105.50

1.50

700

105.18

0.18

0

106.46

1.46

17.25

1035

1114

700

104.20

0.20

0

105.54

1.54

700

105.20

0.20

0

106.50

1.50

17.5

1050

1109

700

104.22

0.22

0

105.58

1.58

700

105.22

0.22

0

106.54

1.54

17.75

1065

1100

700

104.24

0.24

0

105.62

1.62

700

105.24

0.24

0

106.58

1.58

18

1080

1090

700

104.26

0.26

0

105.66

1.66

700

105.24

0.24

0

106.62

1.62

18.25

1095

1080

700

104.28

0.28

0

105.70

1.70

700

105.26

0.26

0

106.68

1.68

18.5

1110

1071

700

104.28

0.28

0

105.76

1.76

700

105.28

0.28

0

106.72

1.72

18.75

1125

1061

700

104.30

0.30

0

105.80

1.80

700

105.30

0.30

0

106.76

1.76

19

1140

1052

700

104.32

0.32

0

105.84

1.84

700

105.30

0.30

0

106.80

1.80

19.25

1155

1042

700

104.34

0.34

0

105.88

1.88

700

105.32

0.32

0

106.84

1.84

19.5

1170

1032

700

104.34

0.34

0

105.92

1.92

700

105.34

0.34

0

106.88

1.88

19.75

1185

1023

700

104.36

0.36

0

105.96

1.96

700

105.34

0.34

0

106.92

1.92

20

1200

1013

700

104.36

0.36

0

106.00

2.00

700

105.36

0.36

0

106.96

1.96

20.25

1215

1003

700

104.38

0.38

0

106.04

2.04

700

105.38

0.38

0

107.00

2.00

20.5

1230

994

700

104.40

0.40

0

106.08

2.08

700

105.38

0.38

0

107.04

2.04

20.75

1245

984

700

104.40

0.40

0

106.12

2.12

700

105.40

0.40

0

107.06

2.06

21

1260

974

700

104.42

0.42

0

106.16

2.16

700

105.40

0.40

0

107.10

2.10

21.25

1275

000

000

000.42

0.42

0

106.18

2.18

700

105.42

0.42

0

107.14

2.14

21.5

1290

955

700

104.44

0.44

0

106.22

2.22

700

105.42

0.42

0

107.18

2.18

21.75

1305

946

700

104.44

0.44

0

106.26

2.26

700

105.44

0.44

0

107.22

2.22

22

1320

936

700

104.46

0.46

0

106.30

2.30

700

105.44

0.44

0

107.26

2.26

22.25

1335

926

700

104.46

0.46

0

106.34

2.34

700

105.46

0.46

0

107.28

2.28

22.5

1350

917

700

104.48

0.48

0

106.38

2.38

700

105.46

0.46

0

107.32

2.32

22.75

1365

907

700

104.48

0.48

0

106.40

2.40

700

105.48

0.48

0

107.36

2.36

23

1380

897

700

104.50

0.50

0

106.44

2.44

700

105.48

0.48

0

107.40

2.40

23.25

1395

888

700

104.50

0.50

0

106.48

2.48

700

105.50

0.50

0

107.42

2.42

23.5

1410

878

700

104.50

0.50

0

106.52

2.52

700

105.50

0.50

0

107.46

2.46

23.75

1425

000

000

000.52

0.52

0

106.54

2.54

700

105.50

0.50

0

107.50

2.50

24

1440

859

700

104.52

0.52

0

106.58

2.58

700

105.52

0.52

0

107.52

2.52



Tempo di ritorno 5 anni

Livello iniziale d'invaso

104 m s.l.m.

105 m s.l.m.

Scarichi di fondo aperti

Scarichi di fondo chiusi

Scarichi di fondo aperti

Scarichi di fondo chiusi


Tempo

Portata in ingresso


Portata laminata


Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale


Portata laminata


Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale


Portata laminata


Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale


Portata laminata


Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

ore

min

mc/s

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

24.25

1455

849

700

104.52

0.52

0

106.62

2.62

700

105.52

0.52

0

107.56

2.56

24.5

1470

840

700

104.54

0.54

0

106.64

2.64

700

105.52

0.52

0

107.58

2.58

24.75

1485

830

700

104.54

0.54

0

106.68

2.68

700

105.52

0.52

0

107.62

2.62

25

1500

820

700

104.54

0.54

0

106.70

2.70

700

105.54

0.54

0

107.66

2.66

25.25

1515

000

000

000.54

0.54

0

106.74

2.74

700

105.54

0.54

0

107.68

2.68

25.5

1530

801

700

104.56

0.56

0

106.78

2.78

700

105.54

0.54

0

107.72

2.72

25.75

1545

792

700

104.56

0.56

0

106.80

2.80

700

105.54

0.54

0

107.74

2.74

26

1560

782

700

104.56

0.56

0

106.84

2.84

700

105.54

0.54

0

107.78

2.78

26.25

1575

772

700

104.56

0.56

0

106.86

2.86

700

105.56

0.56

0

107.80

2.80

26.5

1590

763

700

104.56

0.56

0

106.90

2.90

700

105.56

0.56

0

107.84

2.84

26.75

1605

753

700

104.56

0.56

0

106.92

2.92

700

105.56

0.56

0

107.86

2.86

27

1620

743

700

104.58

0.58

0

106.94

2.94

700

105.56

0.56

0

107.88

2.88

27.25

1635

734

700

104.58

0.58

0

106.98

2.98

700

105.56

0.56

0

107.92

2.92

27.5

1650

724

700

104.58

0.58

0

107.00

3.00

700

105.56

0.56

0

107.94

2.94

27.75

1665

714

700

104.58

0.58

0

107.04

3.04

700

105.56

0.56

0

107.96

2.96

28

1680

705

700

104.58

0.58

0

107.06

3.06

700

105.56

0.56

0

108.00

3.00

28.25

1695

695

700

104.58

0.58

0

107.08

3.08

700

105.56

0.56

0

108.02

3.02

28.5

1710

686

700

104.58

0.58

0

107.12

3.12

700

105.56

0.56

0

108.04

3.04

28.75

1725

676

700

104.58

0.58

0

107.14

3.14

700

105.56

0.56

0

108.08

3.08

29

1740

000

000

000.58

0.58

0

107.16

3.16

700

105.56

0.56

0

108.10

3.10

29.25

1755

657

700

104.58

0.58

0

107.18

3.18

700

105.56

0.56

0

108.12

3.12

29.5

1770

647

700

104.56

0.56

0

107.22

3.22

700

105.56

0.56

0

108.14

3.14

29.75

1785

637

700

104.56

0.56

0

107.24

3.24

700

105.56

0.56

0

108.18

3.18

30

1800

628

700

104.56

0.56

0

107.26

3.26

700

105.56

0.56

0

108.20

3.20

30.25

1815

618

700

104.56

0.56

0

107.28

3.28

700

105.54

0.54

0

108.22

3.22

30.5

1830

609

700

104.56

0.56

0

107.30

3.30

700

105.54

0.54

0

108.24

3.24

30.75

1845

599

700

104.56

0.56

0

107.34

3.34

700

105.54

0.54

0

108.26

3.26

31

1860

589

700

104.54

0.54

0

107.36

3.36

700

105.54

0.54

0

108.28

3.28

31.25

1875

000

000

000.54

0.54

0

107.38

3.38

700

105.54

0.54

0

108.30

3.30

31.5

1890

570

700

104.54

0.54

0

107.40

3.40

700

105.52

0.52

0

108.32

3.32

31.75

1905

560

700

104.54

0.54

0

107.42

3.42

700

105.52

0.52

0

108.36

3.36

32

1920

551

700

104.52

0.52

0

107.44

3.44

700

105.52

0.52

0

108.38

3.38

32.25

1935

541

700

104.52

0.52

0

107.46

3.46

700

105.52

0.52

0

108.40

3.40

32.5

1950

532

700

104.52

0.52

0

107.48

3.48

700

105.50

0.50

0

108.42

3.42

32.75

1965

522

700

104.50

0.50

0

107.50

3.50

700

105.50

0.50

0

108.44

3.44

33

1980

000

000

000.50

0.50

0

107.52

3.52

700

105.50

0.50

0

108.44

3.44

33.25

1995

503

700

104.50

0.50

0

107.54

3.54

700

105.48

0.48

0

108.46

3.46

33.5

2010

493

700

104.48

0.48

0

107.56

3.56

700

105.48

0.48

0

108.48

3.48

33.75

2025

483

700

104.48

0.48

0

107.58

3.58

700

105.46

0.46

0

108.50

3.50

34

2040

474

700

104.46

0.46

0

107.60

3.60

700

105.46

0.46

0

108.52

3.52

34.25

2055

464

700

104.46

0.46

0

107.62

3.62

700

105.44

0.44

0

108.54

3.54

34.5

2070

455

700

104.44

0.44

0

107.64

3.64

700

105.44

0.44

0

108.56

3.56

34.75

2085

445

700

104.44

0.44

0

107.64

3.64

700

105.42

0.42

0

108.58

3.58

35

2100

435

700

104.42

0.42

0

107.66

3.66

700

105.42

0.42

0

108.60

3.60

35.25

2115

426

700

104.42

0.42

0

107.68

3.68

700

105.40

0.40

0

108.60

3.60

35.5

2130

000

000

000.40

0.40

0

107.70

3.70

700

105.40

0.40

0

108.62

3.62

35.75

2145

406

700

104.40

0.40

0

107.72

3.72

700

105.38

0.38

0

108.64

3.64

36

2160

397

700

104.38

0.38

0

107.72

3.72

700

105.38

0.38

0

108.66

3.66

36.25

2175

387

700

104.36

0.36

0

107.74

3.74

700

105.36

0.36

0

108.66

3.66

36.5

2190

377

700

104.36

0.36

0

107.76

3.76

700

105.34

0.34

0

108.68

3.68

36.75

2205

368

700

104.34

0.34

0

107.78

3.78

700

105.34

0.34

0

108.70

3.70

37

2220

358

700

104.34

0.34

0

107.78

3.78

700

105.32

0.32

0

108.70

3.70

37.25

2235

349

700

104.32

0.32

0

107.80

3.80

700

105.30

0.30

0

108.72

3.72

37.5

2250

339

700

104.30

0.30

0

107.82

3.82

700

105.30

0.30

0

108.74

3.74

37.75

2265

329

700

104.28

0.28

0

107.82

3.82

700

105.28

0.28

0

108.74

3.74

38

2280

320

700

104.28

0.28

0

107.84

3.84

700

105.26

0.26

0

108.76

3.76

38.25

2295

310

700

104.26

0.26

0

107.84

3.84

700

105.26

0.26

0

108.76

3.76

38.5

2310

300

700

104.24

0.24

0

107.86

3.86

700

105.24

0.24

0

108.78

3.78

38.75

2325

291

700

104.22

0.22

0

107.88

3.88

700

105.22

0.22

0

108.80

3.80

39

2340

000

000

000.20

0.20

0

107.88

3.88

700

105.20

0.20

0

108.80

3.80

39.25

2355

272

700

104.18

0.18

0

107.90

3.90

700

105.18

0.18

0

108.82

3.82

39.5

2370

262

700

104.18

0.18

0

107.90

3.90

700

105.16

0.16

0

108.82

3.82

39.75

2385

252

700

104.16

0.16

0

107.92

3.92

700

105.14

0.14

0

108.84

3.84

40

2400

243

700

104.14

0.14

0

107.92

3.92

700

105.14

0.14

0

108.84

3.84

40.25

2415

233

700

104.12

0.12

0

107.92

3.92

700

105.12

0.12

0

108.84

3.84

40.5

2430

223

700

104.10

0.10

0

107.94

3.94

700

105.10

0.10

0

108.86

3.86

40.75

2445

214

700

104.08

0.08

0

107.94

3.94

700

105.08

0.08

0

108.86

3.86

41

2460

204

700

104.06

0.06

0

107.96

3.96

700

105.06

0.06

0

108.88

3.88

41.25

2475

195

700

104.04

0.04

0

107.96

3.96

700

105.04

0.04

0

108.88

3.88

41.5

2490

000

000

000.02

0.02

0

107.96

3.96

700

105.02

0.02

0

108.88

3.88

41.75

2505

175

175

104.00

0.00

0

107.98

3.98

175

105.00

0.00

0

108.90

3.90

42

2520

166

166

104.00

0.00

0

107.98

3.98

166

105.00

0.00

0

108.90

3.90

42.25

2535

000

000

000.00

0.00

0

107.98

3.98

156

105.00

0.00

0

108.90

3.90

42.5

2550

146

146

104.00

0.00

0

108.00

4.00

146

105.00

0.00

0

108.92

3.92

42.75

2565

137

137

104.00

0.00

0

108.00

4.00

137

105.00

0.00

0

108.92

3.92

43

2580

127

127

104.00

0.00

0

108.00

4.00

127

105.00

0.00

0

108.92

3.92

43.25

2595

117

117

104.00

0.00

0

108.00

4.00

117

105.00

0.00

0

108.92

3.92

43.5

2610

108

108

104.00

0.00

0

108.02

4.02

108

105.00

0.00

0

108.94

3.94

43.75

2625

98

98

104.00

0.00

0

108.02

4.02

98

105.00

0.00

0

108.94

3.94

44

2640

89

89

104.00

0.00

0

108.02

4.02

89

105.00

0.00

0

108.94

3.94

44.25

2655

79

79

104.00

0.00

0

108.02

4.02

79

105.00

0.00

0

108.94

3.94

44.5

2670

69

69

104.00

0.00

0

108.02

4.02

69

105.00

0.00

0

108.94

3.94

44.75

2685

60

60

104.00

0.00

0

108.02

4.02

60

105.00

0.00

0

108.94

3.94

45

2700

50

50

104.00

0.00

0

108.04

4.04

50

105.00

0.00

0

108.94

3.94

45.25

2715

40

40

104.00

0.00

0

108.04

4.04

40

105.00

0.00

0

108.96

3.96

45.5

2730

31

31

104.00

0.00

0

108.04

4.04

31

105.00

0.00

0

108.96

3.96

45.75

2745

21

21

104.00

0.00

0

108.04

4.04

21

105.00

0.00

0

108.96

3.96

46

2760

12

12

104.00

0.00

0

108.04

4.04

12

105.00

0.00

0

108.96

3.96

46.25

2775

2

2

104.00

0.00

0

108.04

4.04

2

105.00

0.00

0

108.96

3.96

46.5

2790

0

0

104.00

0.00

0

108.04

4.04

0

105.00

0.00

0

108.96

3.96

46.75

2805

0

0

104.00

0.00

0

108.04

4.04

0

105.00

0.00

0

108.96

3.96

47

2820

0

0

104.00

0.00

0

108.04

4.04

0

105.00

0.00

0

108.96

3.96

47.25

2835

0

0

104.00

0.00

0

108.04

4.04

0

105.00

0.00

0

108.96

3.96

47.5

2850

0

0

104.00

0.00

0

108.04

4.04

0

105.00

0.00

0

108.96

3.96

47.75

2865

0

0

104.00

0.00

0

108.04

4.04

0

105.00

0.00

0

108.96

3.96

48

2880

0

0

104.00

0.00

0

108.04

4.04

0

105.00

0.00

0

108.96

3.96

Invaso Cantoniera

Tr = 10 anni - Portate laminate e livelli d'invaso ogni 15'



Tempo di ritorno 10 anni

Livello iniziale d'invaso

104 m s.l.m.

105 m s.l.m.

Scarichi di fondo aperti

Scarichi di fondo chiusi

Scarichi di fondo aperti

Scarichi di fondo chiusi


Tempo

Portata in ingresso


Portata laminata


Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale


Portata laminata


Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale


Portata laminata


Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale


Portata laminata


Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

ore

min

mc/s

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

0

0

0

0

104.00

0.00

0

104.00

0.00

0

105.00

0.00

0

105.00

0.00

0.25

15

36

36

104.00

0.00

0

104.00

0.00

36

105.00

0.00

0

105.00

0.00

0.5

30

72

72

104.00

0.00

0

104.00

0.00

72

105.00

0.00

0

105.00

0.00

0.75

45

109

109

104.00

0.00

0

104.00

0.00

109

105.00

0.00

0

105.00

0.00

1

60

145

145

104.00

0.00

0

104.00

0.00

145

105.00

0.00

0

105.00

0.00

1.25

75

181

181

104.00

0.00

0

104.00

0.00

181

105.00

0.00

0

105.00

0.00

1.5

90

217

217

104.00

0.00

0

104.02

0.02

217

105.00

0.00

0

105.02

0.02

1.75

105

254

254

104.00

0.00

0

104.02

0.02

254

105.00

0.00

0

105.02

0.02

2

120

290

290

104.00

0.00

0

104.04

0.04

290

105.00

0.00

0

105.04

0.04

2.25

135

326

326

104.00

0.00

0

104.04

0.04

326

105.00

0.00

0

105.04

0.04

2.5

150

362

362

104.00

0.00

0

104.06

0.06

362

105.00

0.00

0

105.06

0.06

2.75

165

399

399

104.00

0.00

0

104.08

0.08

399

105.00

0.00

0

105.08

0.08

3

180

435

435

104.00

0.00

0

104.10

0.10

435

105.00

0.00

0

105.10

0.10

3.25

000

000

000

104.00

0.00

0

104.12

0.12

471

105.00

0.00

0

105.12

0.12

3.5

210

507

507

104.00

0.00

0

104.14

0.14

507

105.00

0.00

0

105.14

0.14

3.75

225

544

544

104.00

0.00

0

104.16

0.16

544

105.00

0.00

0

105.16

0.16

4

240

580

580

104.00

0.00

0

104.18

0.18

580

105.00

0.00

0

105.18

0.18

4.25

255

616

616

104.00

0.00

0

104.20

0.20

616

105.00

0.00

0

105.20

0.20

4.5

270

652

652

104.00

0.00

0

104.22

0.22

652

105.00

0.00

0

105.22

0.22

4.75

285

689

689

104.00

0.00

0

104.26

0.26

689

105.00

0.00

0

105.26

0.26

5

300

725

700

104.00

0.00

0

104.28

0.28

700

105.00

0.00

0

105.28

0.28

5.25

315

761

700

104.00

0.00

0

104.32

0.32

700

105.00

0.00

0

105.30

0.30

5.5

330

797

700

104.00

0.00

0

104.34

0.34

700

105.00

0.00

0

105.34

0.34

5.75

345

834

700

104.00

0.00

0

104.38

0.38

700

105.00

0.00

0

105.38

0.38

6

360

870

700

104.00

0.00

0

104.42

0.42

700

105.00

0.00

0

105.40

0.40

6.25

375

906

700

104.02

0.02

0

104.46

0.46

700

105.02

0.02

0

105.44

0.44

6.5

390

942

700

104.02

0.02

0

104.48

0.48

700

105.02

0.02

0

105.48

0.48

6.75

405

978

700

104.04

0.04

0

104.52

0.52

700

105.04

0.04

0

105.52

0.52

7

420

1015

700

104.04

0.04

0

104.56

0.56

700

105.04

0.04

0

105.56

0.56

7.25

435

1051

700

104.06

0.06

0

104.60

0.60

700

105.06

0.06

0

105.60

0.60

7.5

450

1087

700

104.08

0.08

0

104.66

0.66

700

105.08

0.08

0

105.64

0.64

7.75

465

1123

700

104.10

0.10

0

104.70

0.70

700

105.08

0.08

0

105.68

0.68

8

480

1160

700

104.10

0.10

0

104.74

0.74

700

105.10

0.10

0

105.72

0.72

8.25

495

1196

700

104.12

0.12

0

104.78

0.78

700

105.12

0.12

0

105.78

0.78

8.5

510

1232

700

104.14

0.14

0

104.84

0.84

700

105.14

0.14

0

105.82

0.82

8.75

525

1268

700

104.18

0.18

0

104.88

0.88

700

105.16

0.16

0

105.86

0.86

9

540

1305

700

104.20

0.20

0

104.94

0.94

700

105.20

0.20

0

105.92

0.92

9.25

555

1341

700

104.22

0.22

0

105.00

1.00

700

105.22

0.22

0

105.98

0.98

9.5

570

1377

700

104.24

0.24

0

105.04

1.04

700

105.24

0.24

0

106.02

1.02

9.75

585

1413

700

104.28

0.28

0

105.10

1.10

700

105.26

0.26

0

106.08

1.08

10

600

1450

700

104.30

0.30

0

105.16

1.16

700

105.30

0.30

0

106.14

1.14

10.25

615

1486

700

104.34

0.34

0

105.22

1.22

700

105.32

0.32

0

106.20

1.20

10.5

630

1522

700

104.36

0.36

0

105.28

1.28

700

105.36

0.36

0

106.26

1.26

10.75

645

1558

700

104.40

0.40

0

105.34

1.34

700

105.40

0.40

0

106.32

1.32

11

660

1595

700

104.44

0.44

0

105.40

1.40

700

105.42

0.42

0

106.38

1.38

11.25

675

1631

700

104.48

0.48

0

105.46

1.46

700

105.46

0.46

0

106.44

1.44

11.5

690

1667

700

104.52

0.52

0

105.54

1.54

700

105.50

0.50

0

106.50

1.50

11.75

705

1703

700

104.56

0.56

0

105.60

1.60

700

105.54

0.54

0

106.56

1.56

12

720

1740

700

104.60

0.60

0

105.66

1.66

700

105.58

0.58

0

106.64

1.64

12.25

735

1776

700

104.64

0.64

0

105.74

1.74

700

105.62

0.62

0

106.70

1.70

12.5

750

1812

700

104.68

0.68

0

105.80

1.80

700

105.66

0.66

0

106.76

1.76

12.75

765

1848

700

104.72

0.72

0

105.88

1.88

700

105.72

0.72

0

106.84

1.84

13

780

1885

700

104.78

0.78

0

105.96

1.96

700

105.76

0.76

0

106.90

1.90

13.25

795

1886

700

104.82

0.82

0

106.02

2.02

700

105.80

0.80

0

106.98

1.98

13.5

810

1864

700

104.86

0.86

0

106.10

2.10

700

105.86

0.86

0

107.06

2.06

13.75

825

1842

700

104.92

0.92

0

106.18

2.18

700

105.90

0.90

0

107.12

2.12

14

840

1821

700

104.96

0.96

0

106.24

2.24

700

105.94

0.94

0

107.20

2.20

14.25

855

1799

700

105.00

1.00

0

106.32

2.32

700

105.98

0.98

0

107.26

2.26

14.5

870

1777

700

105.04

1.04

0

106.38

2.38

700

106.02

1.02

0

107.34

2.34

14.75

885

1755

700

105.10

1.10

0

106.44

2.44

700

106.06

1.06

0

107.40

2.40

15

900

1733

700

105.14

1.14

0

106.52

2.52

700

106.10

1.10

0

107.46

2.46

15.25

915

1712

700

105.18

1.18

0

106.58

2.58

700

106.14

1.14

0

107.52

2.52

15.5

930

1690

700

105.22

1.22

0

106.64

2.64

700

106.18

1.18

0

107.60

2.60

15.75

945

1668

700

105.26

1.26

0

106.72

2.72

700

106.22

1.22

0

107.66

2.66

16

960

1646

700

105.30

1.30

0

106.78

2.78

700

106.26

1.26

0

107.72

2.72

16.25

975

1625

700

105.32

1.32

0

106.84

2.84

700

106.30

1.30

0

107.78

2.78

16.5

990

1603

700

105.36

1.36

0

106.90

2.90

700

106.34

1.34

0

107.84

2.84

16.75

1005

1581

700

105.40

1.40

0

106.96

2.96

700

106.36

1.36

0

107.90

2.90

17

1020

1559

700

105.44

1.44

0

107.02

3.02

700

106.40

1.40

0

107.96

2.96

17.25

1035

1537

700

105.46

1.46

0

107.08

3.08

700

106.44

1.44

0

108.02

3.02

17.5

1050

1516

700

105.50

1.50

0

107.14

3.14

700

106.46

1.46

0

108.08

3.08

17.75

1065

1494

700

105.54

1.54

0

107.20

3.20

700

106.50

1.50

0

108.14

3.14

18

1080

1472

700

105.56

1.56

0

107.26

3.26

700

106.52

1.52

0

108.18

3.18

18.25

1095

1450

700

105.60

1.60

0

107.32

3.32

700

106.56

1.56

0

108.24

3.24

18.5

1110

1429

700

105.62

1.62

0

107.36

3.36

700

106.58

1.58

0

108.30

3.30

18.75

1125

1407

700

105.66

1.66

0

107.42

3.42

700

106.62

1.62

0

108.34

3.34

19

1140

1385

700

105.68

1.68

0

107.48

3.48

700

106.64

1.64

0

108.40

3.40

19.25

1155

1363

700

105.70

1.70

0

107.52

3.52

700

106.66

1.66

0

108.46

3.46

19.5

1170

1341

700

105.74

1.74

0

107.58

3.58

700

106.70

1.70

0

108.50

3.50

19.75

1185

1320

700

105.76

1.76

0

107.62

3.62

700

106.72

1.72

0

108.56

3.56

20

1200

1298

700

105.78

1.78

0

107.68

3.68

700

106.74

1.74

0

108.60

3.60

20.25

1215

1276

700

105.80

1.80

0

107.72

3.72

700

106.76

1.76

0

108.64

3.64

20.5

1230

1254

700

105.82

1.82

0

107.78

3.78

700

106.78

1.78

0

108.70

3.70

20.75

1245

1233

700

105.84

1.84

0

107.82

3.82

700

106.80

1.80

0

108.74

3.74

21

1260

1211

700

105.86

1.86

0

107.86

3.86

700

106.82

1.82

0

108.78

3.78

21.25

1275

1189

700

105.88

1.88

0

107.92

3.92

700

106.84

1.84

0

108.84

3.84

21.5

1290

1167

700

105.90

1.90

0

107.96

3.96

700

106.86

1.86

0

108.88

3.88

21.75

1305

1145

700

105.92

1.92

0

108.00

4.00

700

106.88

1.88

0

108.92

3.92

22

1320

1124

700

105.94

1.94

0

108.04

4.04

700

106.90

1.90

0

108.96

3.96

22.25

1335

1102

700

105.96

1.96

0

108.08

4.08

700

106.92

1.92

0

109.00

4.00

22.5

1350

1080

700

105.98

1.98

0

108.12

4.12

700

106.92

1.92

0

109.04

4.04

22.75

1365

1058

700

105.98

1.98

0

108.16

4.16

700

106.94

1.94

0

109.08

4.08

23

1380

1037

700

106.00

2.00

0

108.20

4.20

700

106.96

1.96

0

109.12

4.12

23.25

1395

1015

700

106.02

2.02

0

108.24

4.24

700

106.96

1.96

0

109.16

4.16

23.5

1410

993

700

106.02

2.02

0

108.28

4.28

700

106.98

1.98

0

109.20

4.20

23.75

1425

971

700

106.04

2.04

0

108.32

4.32

700

107.00

2.00

0

109.22

4.22

24

1440

950

700

106.04

2.04

0

108.36

4.36

700

107.00

2.00

0

109.26

4.26



Tempo di ritorno 10 anni

Livello iniziale d'invaso

104 m s.l.m.

105 m s.l.m.

Scarichi di fondo aperti

Scarichi di fondo chiusi

Scarichi di fondo aperti

Scarichi di fondo chiusi


Tempo

Portata in ingresso


Portata laminata


Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale


Portata laminata


Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale


Portata laminata


Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale


Portata laminata


Livello d'invaso

Incremento rispetto alla quota iniziale

ore

min

mc/s

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

24.25

1455

928

700

106.06

2.06

0

108.38

4.38

700

107.02

2.02

0

109.30

4.30

24.5

1470

906

700

106.06

2.06

0

108.42

4.42

700

107.02

2.02

0

109.32

4.32

24.75

1485

884

700

106.08

2.08

0

108.46

4.46

700

107.02

2.02

0

109.36

4.36

25

1500

862

700

106.08

2.08

0

108.48

4.48

700

107.04

2.04

0

109.40

4.40

25.25

1515

841

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5.12

700

105.52

0.52

0

110.02

5.02

45.25

2715

0

700

104.50

0.50

0

109.12

5.12

700

105.50

0.50

0

110.02

5.02

45.5

2730

0

700

104.48

0.48

0

109.12

5.12

700

105.46

0.46

0

110.02

5.02

45.75

2745

0

700

104.44

0.44

0

109.12

5.12

700

105.44

0.44

0

110.02

5.02

46

2760

0

700

104.42

0.42

0

109.12

5.12

700

105.40

0.40

0

110.02

5.02

46.25

2775

0

700

104.38

0.38

0

109.12

5.12

700

105.38

0.38

0

110.02

5.02

46.5

2790

0

700

104.36

0.36

0

109.12

5.12

700

105.36

0.36

0

110.02

5.02

46.75

2805

0

700

104.34

0.34

0

109.12

5.12

700

105.32

0.32

0

110.02

5.02

47

2820

0

700

104.30

0.30

0

109.12

5.12

700

105.30

0.30

0

110.02

5.02

47.25

2835

0

700

104.28

0.28

0

109.12

5.12

700

105.26

0.26

0

110.02

5.02

47.5

2850

0

700

104.24

0.24

0

109.12

5.12

700

105.24

0.24

0

110.02

5.02

47.75

2865

0

700

104.22

0.22

0

109.12

5.12

700

105.22

0.22

0

110.02

5.02

48

2880

0

700

104.20

0.20

0

109.12

5.12

700

105.18

0.18

0

110.02

5.02


Tempo di ritorno 50 anni

Livello iniziale d'invaso

101 m s.l.m.

103.5 m s.l.m.

104 m s.l.m.

105 m s.l.m.

107 m s.l.m.

Tempo

Portata in

ingresso

Portata

laminata

Livello

d'invaso

Incremento rispetto

alla quota iniziale

Portata

laminata

Livello

d'invaso

Incremento rispetto

alla quota iniziale

Portata

laminata

Livello

d'invaso

Incremento rispetto

alla quota iniziale

Portata

laminata

Livello

d'invaso

Incremento rispetto

alla quota iniziale

Portata

laminata

Livello

d'invaso

Incremento rispetto

alla quota iniziale

ore

min

mc/s

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

mc/s

mc/s

m

0

0

0

0

101.00

0.00

0

103.50

0.00

0.00

104.00

0.00

0.00

105.00

0.00

0

107.00

0.00

0.25

15

86

86

101.00

0.00

86

103.50

0.00

86.45

104.00

0.00

86.45

105.00

0.00

86

107.00

0.00

0.5

30

173

173

101.00

0.00

173

103.50

0.00

172.90

104.00

0.00

172.90

105.00

0.00

173

107.00

0.00

0.75

45

000

000

000.00

0.00

259

103.50

0.00

259.35

104.00

0.00

259.35

105.00

0.00

259

107.00

0.00

1

60

346

346

101.00

0.00

346

103.50

0.00

345.79

104.00

0.00

345.79

105.00

0.00

346

107.00

0.00

1.25

75

432

432

101.00

0.00

432

103.50

0.00

432.24

104.00

0.00

432.24

105.00

0.00

432

107.00

0.00

1.5

90

519

519

101.00

0.00

519

103.50

0.00

518.69

104.00

0.00

518.69

105.00

0.00

519

107.00

0.00

1.75

105

605

605

101.00

0.00

605

103.50

0.00

605.14

104.00

0.00

605.14

105.00

0.00

605

107.00

0.00

2

120

692

681

101.00

0.00

692

103.50

0.00

691.59

104.00

0.00

691.59

105.00

0.00

692

107.00

0.00

2.25

135

778

681

101.00

0.00

698

103.50

0.00

700.00

104.00

0.00

700.00

105.00

0.00

700

107.00

0.00

2.5

150

864

681

101.00

0.00

698

103.50

0.00

700.00

104.00

0.00

700.00

105.00

0.00

700

107.00

0.00

2.75

165

951

681

101.00

0.00

698

103.50

0.00

700.00

104.00

0.00

700.00

105.00

0.00

700

107.00

0.00

3

180

1037

682

101.02

0.02

698

103.52

0.02

700.00

104.02

0.02

700.00

105.02

0.02

700

107.02

0.02

3.25

195

1124

682

101.04

0.04

698

103.54

0.04

700.00

104.04

0.04

700.00

105.04

0.04

700

107.02

0.02

3.5

210

1210

682

101.06

0.06

698

103.56

0.06

700.00

104.06

0.06

700.00

105.06

0.06

700

107.04

0.04

3.75

225

1297

682

101.08

0.08

698

103.58

0.08

700.00

104.08

0.08

700.00

105.08

0.08

700

107.06

0.06

4

240

1383

682

101.12

0.12

699

103.60

0.10

700.00

104.10

0.10

700.00

105.10

0.10

700

107.10

0.10

4.25

255

1470

682

101.14

0.14

699

103.64

0.14

700.00

104.12

0.12

700.00

105.12

0.12

700

107.12

0.12

4.5

270

1556

683

101.18

0.18

699

103.66

0.16

700.00

104.16

0.16

700.00

105.16

0.16

700

107.16

0.16

4.75

285

1643

683

101.22

0.22

699

103.70

0.20

700.00

104.20

0.20

700.00

105.20

0.20

700

107.18

0.18

5

300

1729

683

101.26

0.26

700

103.74

0.24

700.00

104.24

0.24

700.00

105.24

0.24

700

107.22

0.22

5.25

315

1815

684

101.32

0.32

700

103.78

0.28

700.00

104.28

0.28

700.00

105.28

0.28

700

107.26

0.26

5.5

330

1902

684

101.36

0.36

700

103.84

0.34

700.00

104.34

0.34

700.00

105.32

0.32

700

107.30

0.30

5.75

345

1988

684

101.42

0.42

700

103.88

0.38

700.00

104.38

0.38

700.00

105.38

0.38

700

107.36

0.36

6

360

2075

685

101.48

0.48

700

103.94

0.44

700.00

104.44

0.44

700.00

105.42

0.42

700

107.40

0.40

6.25

375

2161

685

101.54

0.54

700

104.00

0.50

700.00

104.50

0.50

700.00

105.48

0.48

700

107.46

0.46

6.5

390

2248

685

101.60

0.60

700

104.06

0.56

700.00

104.56

0.56

700.00

105.54

0.54

700

107.52

0.52

6.75

405

2334

686

101.68

0.68

700

104.12

0.62

700.00

104.62

0.62

700.00

105.60

0.60

700

107.58

0.58

7

420

2421

687

101.76

0.76

700

104.20

0.70

700.00

104.68

0.68

700.00

105.66

0.66

700

107.64

0.64

7.25

435

2507

687

101.82

0.82

700

104.26

0.76

700.00

104.76

0.76

700.00

105.74

0.74

700

107.70

0.70

7.5

450

2593

687

101.90

0.90

700

104.34

0.84

700.00

104.84

0.84

700.00

105.82

0.82

700

107.78

0.78

7.75

465

2680

688

102.00

1.00

700

104.42

0.92

700.00

104.90

0.90

700.00

105.88

0.88

700

107.86

0.86

8

480

2766

689

102.08

1.08

700

104.50

1.00

700.00

104.98

0.98

700.00

105.96

0.96

700

107.92

0.92

8.25

495

2853

689

102.18

1.18

700

104.58

1.08

700.00

105.08

1.08

700.00

106.04

1.04

700

108.00

1.00

8.5

510

2939

690

102.26

1.26

700

104.68

1.18

700.00

105.16

1.16

700.00

106.14

1.14

700

108.08

1.08

8.75

525

3026

690

102.36

1.36

700

104.76

1.26

700.00

105.26

1.26

700.00

106.22

1.22

700

108.18

1.18

9

540

3112

691

102.46

1.46

700

104.86

1.36

700.00

105.34

1.34

700.00

106.32

1.32

700

108.26

1.26

9.25

555

3199

692

102.56

1.56

700

104.96

1.46

700.00

105.44

1.44

700.00

106.42

1.42

700

108.36

1.36

9.5

570

3285

693

102.68

1.68

700

105.06

1.56

700.00

105.54

1.54

700.00

106.52

1.52

700

108.44

1.44

9.75

585

3371

693

102.78

1.78

700

105.16

1.66

700.00

105.64

1.64

700.00

106.62

1.62

700

108.54

1.54

10

600

3458

694

102.90

1.90

700

105.28

1.78

700.00

105.76

1.76

700.00

106.72

1.72

700

108.64

1.64

10.25

615

3544

695

103.02

2.02

700

105.38

1.88

700.00

105.86

1.86

700.00

106.82

1.82

700

108.74

1.74

10.5

630

3631

696

103.14

2.14

700

105.50

2.00

700.00

105.98

1.98

700.00

106.94

1.94

700

108.86

1.86

10.75

645

3690

696

103.26

2.26

700

105.62

2.12

700.00

106.10

2.10

700.00

107.04

2.04

700

108.96

1.96

11

660

3638

697

103.38

2.38

700

105.74

2.24

700.00

106.20

2.20

700.00

107.16

2.16

700

109.08

2.08

11.25

675

3586

698

103.50

2.50

700

105.84

2.34

700.00

106.32

2.32

700.00

107.28

2.28

700

109.18

2.18

11.5

690

3534

699

103.62

2.62

700

105.96

2.46

700.00

106.44

2.44

700.00

107.38

2.38

700

109.28

2.28

11.75

705

3482

700

103.74

2.74

700

106.08

2.58

700.00

106.54

2.54

700.00

107.48

2.48

700

109.38

2.38

12

720

3430

700

103.86

2.86

700

106.18

2.68

700.00

106.64

2.64

700.00

107.60

2.60

700

109.48

2.48

12.25

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3378

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Filed: April 12th, 2017