날개 파괴 하중 관련 조항 예시

날개 파괴 하중. (1) 굽힘 하중 Fex 날개의 루트 주위의 소성 굽힘의 결과로서 날개 파괴로 인한 최종 하중은 다음 식 또는 실제 날개의 비선형 소성 재료 거동을 반영하는 적절한 응력해석으로 계산되어야 한다. 최종 하중은 가장 약한 방향의 0.8 R에서 날개 상에 작용하는 것으로 가정한다. 날개 파괴 하중 및 스핀들 토크의 평가에 대한 대체 방법론은 핀란드-스웨덴 대빙⑨급 규칙의 적용에 대한 가이드라인의 10.1을 참고한다. 날개는 프로펠러 지름 D의 10 %를 초과하는 오프셋으로 끝단이 휘어졌을 경우 파괴된 것으로 간주한다. 300ㆍsㆍtZㆍσ reJl (kN) ex 0.8ㆍD — Zㆍr σreJl  0.6 • σ0.Z + 0.4 • σu (MPa) s, t 및 r은 루트 필릿 바깥의 가장 약한 단면(보통 날개 방향 필릿부의 끝) 부위 날개의 실제 현 길이, 최대 두께, 루트 단면으로 된 원통부의 반지름을 각각 말하며 다음 그림 1.11과 같다. (2) 스핀들토크 Qsex 0.8 R에 작용하는 날개 파괴 하중으로 인한 최대 스핀들토크가 결정되어야 한다. 날개 파괴로 인한 하중은 전형적 으로 프로펠러 중심으로부터 전연 및 후연의 가장자리로 갈수록 감소한다. 날개 회전 중심으로부터 특정 거리에서 최대 스핀들토크가 일어난다. 최대 스핀들토크는 적절한 응력해석 또는 다음의 식으로부터 계산되어야 한다. Qsex  max(C≤ 0.80.8 • CTC 0.8 ) • Cspes • Fex (kNㆍm) Cspex  Csp • CJex  0.7 •(l— (4 • CAR )3)  Z Csp : 스핀들에 고려되어야 할 무차원 파라미터 CJex : 최대 스핀들토크 위치에서의 날개 파괴 하중의 감소에 고려되어야 할 무차원 파라미터 Cspex 가 0.3 미만일 경우 Cspex 는 0.3의 값을 가져야 한다. C≤ 0.8 : 0.8R에서의 현 길이 중 전연부 CTC0.8 : 0.8R에서의 현 길이 중 후연부 다음 그림 1.12은 전체 현 길이에 걸친 날개 파괴 하중에 따른 스핀들토크를 나타낸다. 빙해운항선박지침 2022 31

날개 파괴 하중. (1) 굽힘 하중 Fex 날개의 루트 주위의 소성 굽힘의 결과로서 날개 파괴로 인한 극한하중은 다음 식 또는 실제 날개의 비선형 소성재 료 거동을 반영하는 적절한 응력해석으로 계산되어야 한다. 극한하중은 가장 약한 방향의 0.8 R에서 날개 상에 작 용하는 것으로 가정한다. 날개 파괴 하중 및 스핀들 토크의 평가에 대한 대체 방법론은 핀란드-스웨덴 대빙⑨급 규칙의 적용에 대한 가이드라인의 10.1을 참고한다. ve/1 날개는 프로펠러 지름 D의 10 %를 초과하는 오프셋으로 끝단이 휘어졌을 경우 파괴된 것으로 간주한다.